最新刊期
      2007年第28卷第3期

        试验研究

      • 20CrMnTiH圆钢精轧后控冷过程温度场有限元分析

        程满, 洪慧平, 王莉, 康永林, 金永春
        2007, 28(3): 1-3.
        摘要：通过对20CrMnTiH圆钢精轧后控制冷却过程温度场进行有限元模拟以及现场温度实测,得出了Φ35 mm规格圆钢芯部、1/2半径处和表层温度的分布曲线。分析说明,轧后水冷却过程圆钢表层温度急速下降,而芯部温度下降缓慢,水冷时圆钢芯部与表面的最大温差约为115℃;水冷后的空冷过程使得圆钢芯部和表层温度逐渐一致。20CrMnTiH圆钢精轧后采用快速水冷并配合空冷工艺,有利于抑制奥氏体晶粒长大并获得均匀细小的轧材组织。  
        关键词：20CrMnTiH钢;圆钢;控制冷却;温度场;有限元分析   
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        更新时间：2026-01-21
      • 仇晓磊, 孟庆玉, 洪新
        2007, 28(3): 4-6.
        摘要：在物料平衡和热平衡模型的基础上,结合相关工艺参数,分别建立了废钢-电弧炉-连铸-连轧流程(废钢-电弧炉流程)和铁水+废钢-电弧炉-连铸-连轧流程(混合流程)的工序能耗的计算模型;分析了模型中几个重要参数对工序能耗的影响。结果表明,电弧炉热装铁水33％的混合流程的工序能耗较废钢-电弧炉的工序能耗降低43.72 kg标煤/t铜但流程总能耗约增加1/3。  
        关键词：废钢-电弧炉流程;铁水+废钢-电弧炉流程;工序能耗;模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 宽板坯连铸结晶器内钢液流动的数值模拟

        沈巧珍, 朱必炼, 王俊杰, 杨运超
        2007, 28(3): 7-9.
        摘要：结合水模型实验,应用商业软件Phoenies模拟230 mm×2 000 mm连铸坯结晶器内钢液流场。研究了浸入式水口底型、插入深度、出口倾角等工艺参数对钢液面波动及流股对结晶器窄面冲击力的影响,并用水模型实验进行验证。结果表明,合理的浸入式水口结构尺寸和工艺参数为:凹底结构、插入深度120 mm、倾角15°。  
        关键词：宽板坯连铸;结晶器;浸入式水口;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热轧冷却工艺对Nb-Ti微合金双相钢组织和性能的影响

        陈连生, 那顺桑, 狄国标, 张洪波, 王月香, 刘振宇, 刘相华, 何舒星
        2007, 28(3): 10-12.
        摘要：研究了热轧后空冷(800-850℃→750℃)+水冷(750℃→300～180℃)的两段式和水冷(782℃→760℃)+空冷(760℃→713℃)+水冷(713℃→414℃)三段式冷却方式对双相钢(％:0.08C、1.02Mn、0.22Si、0.02Nb、0.01Ti)组织和机械性能的影响。结果表明,采用两段式冷却方式可得到铁素体+分散的板条马氏体组织,并使铁素体尺寸达5.5μm,钢的屈服强度为345～365 MPa,抗拉强度为565～575 MPa、屈强比为0.60～0.65,优于三段式冷却方式轧制的双相钢。  
        关键词：Nb-Ti微合金化;热轧双相钢;控制冷却;组织;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • CAS喷粉精炼熔池混合行为的水模型试验

        赵成林, 李建伟, 邹宗树
        2007, 28(3): 13-15.
        摘要：通过1:4水模型装置模拟150 t CAS钢包精炼过程熔池内流场特征和渣面裸露情况,以确定最佳的喷吹位置和研究喷吹参数对熔池均混时间的影响。结果表明,喷吹气量和底吹流量越大,喷枪插入越深,浸渍罩插入越浅,则均混时间越短;底吹位置离钢包中心越近,均混效果越差。分析得出,150 t CAS钢包增加喷粉后,最佳底吹位置为离钢包中心0.35R(R为钢包下口半径)处。  
        关键词：150tCAS工艺;喷粉精炼;水模型;流场;均混时间   
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        更新时间：2026-01-21

      • W、Mo、Nb对超低碳耐火钢组织和持久性能的影响

        童明伟, 方剑, 袁泽喜
        2007, 28(3): 16-18.
        摘要：通过600℃高温持久试验和透射电镜研究了(％):0～0.49W、0.01～0.13Mo、0.01～0.47Nb对(％) 0.03C、0.99～1.01Mn、0.005～0.028Ti耐火建筑钢耐火性能的影响。试验结果表明,复合添加0.05％～0.13％Mo- 0.47％Nb的耐火钢在600℃230 MPa载荷保持5 h不发生断裂,能满足耐火钢的设计要求,单独添Mo、W的耐火钢的耐火性能不能满足设计要求。  
        关键词：耐火建筑钢;W、Mo、Nb;高温持久性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 固溶温度对改型Inconel 718合金组织和性能的影响

        吴艳阳, 程世长, 刘正东, 李谦
        2007, 28(3): 19-21.
        摘要：用X-射线衍射法(XRD)和扫描电镜(SEM)研究了960～1020℃固溶+720℃8 h炉冷至620℃8 h空冷(二次时效)处理的改型718合金的力学性能和组织。结果表明,随固溶温度的提高。合金室温和350℃强度降低,塑性和韧性显著提高。随固溶温度升高,合金中强化相η数量减少,1000℃时完全消失;强化相γ′+γ″随固溶温度升高而增加,达到1000℃时最多。固溶+二次时效后,大部分γ′尺寸为10～18 nm。  
        关键词：改型Inconel 718合金;固溶温度;组织;性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • FTSR薄板坯内部横裂纹形成机理的分析和预防措施

        冯运莉, 王庆双, 谢启川
        2007, 28(3): 22-24.
        摘要：采用Gleeble-3500热模拟机模拟FTSR薄板坯生产工艺,试验了SS330钢板坯(0.06％C)和SS400钢板坯(0.20％C)在600～1 350℃的高温塑性。结果表明,SS400钢在700～900℃的高温塑性高于SS330钢,SS400钢板坯内部产生的横向裂纹是由于柱状晶晶界处硫、氧化物的偏聚,使钢晶界的高温塑性下降所致。通过钢中硫含量由0.015％降低至0.010％,全氧含量由45×10-6降至30×10-6钢中Nn／S≥60,钢水过热度由30～50℃降至20～35℃,铸坯拉速由2.5～6.0 m／min改为3.0～4.5 m／min,控制二冷水量,有效地避免了薄板坯内部横裂纹的产生。  
        关键词：FTSR工艺;SS400钢;薄板坯;内部横裂纹;形成机理   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热连轧中间辊道保温工艺对低碳钢相变和组织的影响

        徐远军, 赵刚, 温盾, 魏钢城
        2007, 28(3): 25-27.
        摘要：利用膨胀法在Thermecmastor-Z热模拟实验机上测定了低碳钢Q235(％:0.15C、0.005B)1 050℃30％变形后经10,40,90 s保温冷却至1 000℃30％变形,5℃/s冷却至880℃,然后以1,5,15,25℃/s速度冷却的连续冷却转变(CCT)曲线。随中间辊道保温时间的延长,连续冷却相变开始和结束曲线均向右下方移动,并且钢的室温晶粒逐渐变大。  
        关键词：Q235钢;热连轧;中间辊道;保温;CCT曲线;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧0.02C-6.56Si高硅钢薄板的力学和磁性能

        刘艳, 梁永锋, 叶丰, 林均品, 陈国良
        2007, 28(3): 28-29.
        摘要：通过25 kg真空感应炉熔炼,锻造开坯,1050～850℃热轧至1 mm,650℃温轧至0.3 mm,再冷轧成0.05 mm高硅钢(％:0.02C、6.56Si、0.14Mn、0.013P、0.004S、0.02Al)薄板。冷轧板经过1 200℃1.5 h真空退火后,得到无取向硅钢。与普通取向硅钢相比,在0.07 T,20 kHz的高硅钢薄板铁损降低14.7％,30 kHz的铁损降低19.7％,40 kHz的铁损降低28.1％;该钢是一种优良的软磁材料,在冷轧后的强度达1 480 MPa。  
        关键词：高硅钢;冷轧;磁性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 稀土元素Ce对2Cr13不锈钢中夹杂物变性的影响

        杨吉春, 刘晓, 高学中, 曹雄
        2007, 28(3): 30-31.
        摘要：2Cr13(0.19％C、12.88％Cr)马氏体不锈钢由非自耗真空电弧炉冶炼,在铸模加入0～0.18％的Ce。用光学和扫描电镜(SEM)、X-射线能谱仪观察和分析钢中夹杂物形貌和成分。结果表明,未加稀土元素Ce时,钢中夹杂物尺寸为19.33μm的不规则MnS、Cr2S3和FeS复合夹杂物;加入0.14％Ce,钢中夹杂物为近似椭球状稀土夹杂物,尺寸18.64μm;复合夹杂物内部为稀土硫化物,外部为稀土硅酸盐;加入0.16％～0.18％Ce时,钢中夹杂物为椭球或球形稀土硅酸盐,尺寸为7.69～8.15μm。  
        关键词：稀土;2Cr13不锈钢;夹杂物变性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 变形温度对0.05C-0.13Nb钢组织和析出物的影响

        文建华, 孙新军, 刘清友, 阴树标, 项金钟
        2007, 28(3): 32-34.
        摘要：用Gleeble-1500D热模拟试验机和电子显微镜研究了在950～750℃不同温度下变形50％后0.05C- 0.13Nb钢的组织和析出相。结果表明,随变形温度由950℃下降至750℃,0.05C-0.13Nb钢中多边形铁索体含量(体积分数)由20％增至80％,多边形铁素体晶粒尺寸由9μm降至4μm;变形后的组织由多边形铁索体、粒状贝氏体和1～3μm马氏体/奥氏体岛组成;钢中的析出物为1～10 nm的Nb(C,N),随变形温度降低析出物数量增加。  
        关键词：变形温度;0.13Nb钢;组织;析出物   
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        更新时间：2026-01-21
      • 管丽, 刘雅政, 周乐育, 宋仁伯
        2007, 28(3): 35-37.
        摘要：开发了0.06C-1.08Si-1.64Mn-0.30Mo-0.039Nb-0.01Ti铁素体-贝氏体微合金化(F+B)钢;用Gleeble.1500热模拟机测定了该实验钢在900℃变形50％后0.5～40℃／s冷却速度下的连续冷却转变曲线(CCT),并分析了形变奥氏体的相变组织。结果表明,该钢的CCT曲线分为多边形铁素体转变区和贝氏体转变区两大部分,中间被奥氏体亚稳区隔开;当冷速≤2℃／s时,钢中出现多边形铁索体,当冷速≥5℃／s时,组织主要为粒状贝氏体和板条贝氏体。  
        关键词：铁素体-贝氏体钢;热变形;冷却速度;组织演变;CCT 曲线   
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        更新时间：2026-01-21

      • 马氏体时效不锈钢高温析出相的热力学计算

        姜越
        2007, 28(3): 38-40.
        摘要：利用热力学计算软件Thermo-Calc,研究了新型马氏体时效不锈钢0.007C-13Cr-7Ni-4Mo-4Co-2W在800～1200℃固溶温度下基体组织和析出相的变化。通过透射电镜(TEM)、选区电子衍射花样(SADP)和X-射线能谱分析(EDS)法研究了马氏体时效不锈钢固溶态显微组织结构。结果表明,马氏体时效不锈钢高温析出Laves- Fe2Mo相,固溶温度超过1 050℃,析出相全部溶解。  
        关键词：马氏体时效不锈钢热;力学计算;固溶处理;Laves-Fe?Mo相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钢包稳态温度场的有限元模拟

        杨治立, 朱光俊, 常长志
        2007, 28(3): 41-43.
        摘要：建立了80 t钢包有限元传热模型,运用ANSYS软件计算了不同条件的钢包稳态温度场,得出钢包各层都达到热饱和的温度场分布云图和包壁外表面温度分布曲线;分析了钢包壁、包底、覆盖剂材质及厚度对热损失的影响。结果表明:钢包的热损失主要是通过包壁,绝热层的导热系数宜低于0.10 W／(m·℃);覆盖剂厚度为40 mm左右,导热系数以小于0.05 W／(m·℃)为宜。  
        关键词：有限元分析;钢包;稳态;温度场;热损失   
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        更新时间：2026-01-21

      • Nb含量对W3Mo2Cr4V(Nb)高速钢组织和力学性能的影响

        张永, 马党参, 刘建华, 陈再枝, 雍岐龙
        2007, 28(3): 44-46.
        摘要：研究了0～1.5％Nb对25 kg真空感应炉冶炼的W3M02Cr4V钢(％:0.8～1.1C、3.8～4.1Cr、2.9～3.2W、1.8～2.1Mo、1.0～1.3V)组织和力学性能的影响。试验结果表明:随着Nb含量提高,铸态组织中铌碳化物增多;淬火奥氏体晶粒变细;1180℃淬火时,1.2％～1.5％Nb钢比≤0.1％Nb钢HRC值提高了6.0;二次硬化能力和红硬性也得到了提高;使钢在较高淬火温度下的机械性能得到改善。  
        关键词：含Nb高速钢W3Mo2Cr4V;&nbsp; 二次硬化;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21

        综述

      • 轧制过程工艺润滑技术的发展和应用

        孙建林, 马艳丽
        2007, 28(3): 47-49.
        摘要：轧制工艺润滑技术的应用不但可降低轧制过程力能消耗与金属损失,而且可节约用水和减少酸液消耗。叙述了工艺润滑对热轧时咬人和冷轧板表面质量的影响。列举了我国轧制工艺润滑技术在热轧和冷轧板带生产线的应用和效果、板带典型热轧工艺润滑剂的主要成分和性能以及板带冷轧润滑剂的分类和用途。  
        关键词：轧制;润滑技术;节能;应用   
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        更新时间：2026-01-21

      • 我国不锈钢发展现状及展望

        程鹏辉, 贺东风, 田乃媛
        2007, 28(3): 50-52.
        摘要：2005年我国不锈钢的表观消费量达522万t,是1998年的6倍;同时我国不锈钢的年产量也从1908年的22万t增加至2005年的316万t,主要通过进口弥补不足部分。据不完全统计,到2006年底,我国热轧不锈钢产能将达到1000万t/a,冷轧不锈钢产能将超过500万t/a。文中讨论了不锈钢发展过程的有关问题,并预测我国2010年不锈钢需求量为841～1 050万t,其中300系列奥氏体不锈钢占50％～60％,400系列铁索体不锈钢占30％～35％,其他(包括200系列)占5％～10％。  
        关键词：不锈钢;生产;消费;预测   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • LF(VD)精炼工艺对控制28MnCr5齿轮钢中硫和硫化物的影响

        李国忠, 王福明, 曹红福
        2007, 28(3): 53-55.
        摘要：试验了45 t LF精炼渣的碱度、喂硫线和脱氧工艺对28MnCr5钢(％:0.25～0.30C、0.60～0.80Mn、0.020～0.035S、0.80～1.00Cr)硫含量的控制、氧化物含量和钢中硫化物的影响。结果表明,LF精炼渣碱度控制在2.8～5.1喂硫线,VD后硫的回收率达80％～90％;钢中氧化物级别≤1.5级;精炼结束喂适量CaSi线可改善钢中硫化物的形貌。  
        关键词：45tLF;精炼工艺;28MnCr5齿轮钢;硫化物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 气体搅拌用透气砖阻力系数的测试

        周建安, 朱苗勇, 潘时松
        2007, 28(3): 56-58.
        摘要：在实验室测定了工业用的狭缝型透气砖进出口压力差及气体出口速度,得出透气砖的阻力系数近似为44/Re,流动状态可近似认为呈层流,阻力系数与相对粗糙度无关,仅是雷诺数的函数,阻力损失与出口速度成正比。从而可计算出透气砖阻力损失,进而确定透气砖气体进口压力。在工业应用中,正常吹氩的压力差不大时,透气砖阻力系数≈0.07。  
        关键词：透气砖;阻力系数;相对粗糙度;雷诺数   
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        更新时间：2026-01-21

      • 50 t EAF-LF冶炼终点(TPC)和窄成分(NCC)控制技术的应用

        王广连, 申景霞, 王学利, 孙永喜, 李猛, 翟正龙
        2007, 28(3): 59-61.
        摘要：莱钢特钢厂通过50 t EAF冶炼终点控制技术(TPC)的应用,稳定了电弧炉钢水终点成分和温度,减轻或消除了钢水过氧化,稳定合金回收率,为LF提供了符合要求的钢水。通过LF前期、中期和后期的模式化操作,实现钢水的窄成分控制(NCC),使C控制偏差±0.01％炉数达到80％,Mn、Cr控制偏差±0.02％和Si控制偏差±0.05％达91％;齿轮钢S≤0.015％、P≤0.025％、氧含量≤20×10-6分别达到96％、97％和95％;轴承钢S≤0.005％、P≤0.020％、氧含量≤12×10-6分别达到95％、97％和100％。  
        关键词：50 t电弧炉;钢包精炼炉;冶炼终点控制;窄成分控制;齿轮钢;轴承钢   
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        更新时间：2026-01-21
      • 李洪勇, 柴建铭
        2007, 28(3): 62-63.
        摘要：采用60％铁水+优质废钢,Comteel电弧炉偏心底炉出钢留渣作业,控制出钢终点[C]0.035％～0.050％、出钢[P]≤0.012％;LF用低碱度渣精炼,喂硅钙线,LF精炼后软吹氩15 min;150 mm×150 mm方坯连铸时,采用全保护自动控制浇铸和结晶器、铸坯凝固末端电磁搅拌,使所生产的H11Mn2SiA焊线钢(％:0.06～6.09C、0.82～1.00Si、1.45～1.70Mn)的平均氧含量为20×10-6Φ5.5 mm盘条不经热处理可直接冷拔至Φ1.0 mm不断丝。  
        关键词：H11Mn2SiA焊线钢;Consteel EAF;LF氧含量   
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        更新时间：2026-01-21

      • Φ160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢半连续轧制工艺实践

        赵德忠
        2007, 28(3): 64-65.
        摘要：本钢特钢厂采用3 t电渣锭-800初轧机开190 mm×190 mm方坯4架650连轧工艺,生产Φ160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢棒材以替代原先3 t电渣锭锻造生产工艺。实践表明,轧制工艺生产效率、成材率和钢材表面质量均优于锻制工艺;轧制工艺所生产的中Φ160 mm 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢σ0.2(Rp0.2)890～955 MPa.σb(Rm) 960～1020 MPa,δ5(A)16％～18％,Ψ(Z)61％～65％,δ-Fe≤5％均满足GB8732Ⅱ的要求。  
        关键词：φ160 mm棒材;0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化不锈钢;半连续轧制;δ-铁素体   
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        更新时间：2026-01-21

      • 石油钻杆连接套用37CrMnMo钢的生产实践

        赵千水, 隋玲云
        2007, 28(3): 66-67.
        摘要：本钢采用50 t偏心底电弧炉熔炼-LF(VD)-喂Al和Ca-Si线-3.16 t铸锭-800/650×4轧机流程生产Φ140～170 mm石油钻杆连接套用37CrMnMo钢(％:0.35～0.38C、0.85～1.00Mn、0.90～1.20Cr、0.28～0.33Mo、≤0.015P、≤0.008S)。检验结果表明,钢材中H含量(0.5～1)×10-6O含量(8～20)×10-6N含量(55～90)×10-6夹杂物0～2级,J25淬透性HRC值42～51,-10℃横向冲击功56～218 J,-10℃纵向冲击功76～233 J,强度和塑性均满足标准要求。  
        关键词：37CrMnMo钢;LF(VD);&nbsp;喂丝;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
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