最新刊期
      2011年第32卷第3期

        试验研究

      • 大圆坯连铸二冷配水设计模型的开发

        曾智, 韩占光, 李景, 张家泉
        2011, 32(3): 1-4.
        摘要：根据钢厂新建Φ600 mm圆坯连铸机的主要技术参数,建立柱坐标一维非稳态连铸坯凝固传热数学模型,运用有限差分法求解并编制相关程序,分析拉速、过热度、冷却强度对铸坯温度的影响,实现在给定水量下连铸坯温度场的计算。浇铸Φ500 mm轴承钢GCr15SiMn计算得出拉速每提高0.1 m/min,出结晶器处凝固坯壳厚度减薄约7.9 mm,凝固终点延长6.7 m。  
        关键词：Φ600 mm圆坯连铸;二次冷却;数学模型   
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        更新时间：2026-01-21
      • 李英, 苑晓冬, 张东伟, 李胜利, 陶军, 艾新港
        2011, 32(3): 5-8.
        摘要：采用三维铸造软件Procast模拟了钢厂1.9 t扁D2钢锭(%:1.40～1.60C、11.00～13.00Cr、0.70～1.20Mo、≤1.10V)浇铸和凝固过程。模拟结果表明,1.9 t模具扁钢的本体凝固时间为64 min,完全凝固时间为83min,与经验公式的计算结果相吻合;钢锭柱状晶厚度为150 mm左右,等轴晶宽度为260 mm左右;1.9 t扁锭内部无缩孔产生、疏松轻微。  
        关键词：冷作模具钢D2;扁钢锭;模铸;凝固过程;数学模拟   
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        更新时间：2026-01-21

      • RH真空精炼过程循环流量的水模型研究

        欧洪林, 包燕平, 岳峰, 林路
        2011, 32(3): 9-11.
        摘要：建立了钢厂250 t RH真空精炼装置1/4的水模型,研究浸渍管内径(520～750 mm)、驱动气体流量(1 000～3 000 L/min)、浸渍管浸入深度(525～800 mm)和真空室压力(0～25 kPa)等参数对RH循环流量的影响。结果表明,随驱动气体流量、浸渍管浸入深度增加、浸渍管内径增大以及真空室压力减少,RH钢水循环流量增加;为获得较大流量,浸渍管浸入深度应≥560 mm,真空室液面高度应≥200 mm。得出循环流量的回归方程,通过对钢厂250 t RH设备工艺参数作相应调整后,RH装置的生产效率明显提高。  
        关键词：RH精炼;循环流量;水模型;真空室压力;回归方程   
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        更新时间：2026-01-21

      • 立式板坯连铸机结晶器内液面波动的物理模拟

        赵志刚, 胡坤太, 陈远清, 施哲, 仇圣桃
        2011, 32(3): 12-14.
        摘要：为优化200 mm×1 300 mm立式板坯连铸结晶器浸入式水口,采用1:1水模型模拟研究水口结构参数(侧孔断面-40 mm×80 mm,40 mm×40 mm和侧孔角度+15°和-15°)以及工艺参数(浸入深度-100～130 mm,拉速0.45～0.65 m/min)对液面波动的影响。结果表明:水口结构参数对液面波动的影响较明显;侧孔断面40 mm×40 mm,侧孔角度+15°的2#水口的使用性能相对较好;浸入深度对液面波动量的影响不大;拉速对液面波动的影响与水口结构有关,对拉速变化的敏感程度由大到小的次序是2#水口(40 mm×40 mm,+15°),4#水口(40 mm×40mm,-15°),3#水口(40 mm×80 mm,-15°),1#水口(40 mm×80 mm,+15°)。  
        关键词：立式连铸机;结晶器;液面波动;浸人式水口   
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        更新时间：2026-01-21

      • 连铸结晶器内钢液流场的水模型研究

        郑艳, 张利平, 梁娜, 何庆文
        2011, 32(3): 15-16.
        摘要：采用1:1水模型研究了260 mm×300 mm坯连铸结晶器中钢液在拉速0.5～0.8 m/min、浸入深度90～120 mm和5种水口结构时的流场。试验结果表明,合理的水口结构有利于降低冲击深度,现有的直筒型水口过大,优化后的水口可使冲击深度降低30%～40%;随拉速增大,冲击深度增加,而浸入深度对冲击深度影响不大。  
        关键词：结晶器钢液流场;水口结构;拉速;浸入深度;冲击深度;水模型   
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        更新时间：2026-01-21

        综述

      • 电渣重熔用预熔渣的开发和应用

        姜周华, 董艳伍, 张新法, 杨帆
        2011, 32(3): 17-19.
        摘要：预熔渣是电渣重熔生产高质量和高端合金材料的必要造渣原料..实验研究了新渣料和预熔渣在湿 度90%大气下存放的增重率;新渣料中石灰含量对渣料吸潮性能的影响;新渣料和预熔渣对重熔过程钢中氢含量 的影响。应用结果表明，用电熔法制成预熔渣进行电渣重熔,吨钢电耗降低100 -200 kWh,钢锭成材率提高3%以 上，电渣锭无损探伤合格率大幅提高，显著降低钢中氢含量和改善钢锭表面质量。  
        关键词：电渣重熔;预熔渣;氢;质量控制;保护气氛   
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        更新时间：2026-01-21

      • 不锈钢表面钝化膜特性的研究进展

        桂艳, 高岩
        2011, 32(3): 20-24.
        摘要：金属钝化膜的研究已从宏观研究进展到结构和组成等微观研究阶段。通过不锈钢表面自发形成的薄而稳定的钝化膜主要由金属氧化物组成。钝化膜的厚度由不锈钢的成分、溶液pH值、电位、电解液和温度等因素决定,一般不超过10 nm。综述了不锈钢表面钝化膜的厚度、组织和结构,钝化膜的形成和生长机理、半导体性能和耐蚀性,讨论了纳米结构对不锈钢钝化膜性能的影响。当前研究重点是开发高强度和耐磨性、更好耐蚀性的新型不锈钢,而采用纳米技术是有效途径之一。  
        关键词：不锈钢;表面钝化膜;性能;研究进展   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 转炉出钢增碳剂和RH精炼对高碳钢SWRH82B洁净度的影响

        刘辉杰, 付军, 王国君, 贺洪印, 刘海涛, 陈伟庆
        2011, 32(3): 25-27.
        摘要：通过分析高碳钢SWRH82B生产过程钢样中总氧、氮含量及显微夹杂物的变化,对比了BOF-普通增碳剂-LF-RH-CC,BOF-普通增碳剂-LF-CC和BOF-低氮增碳剂-LF-CC三种精炼工艺对洁净度的影响。结果表明,增碳剂种类对转炉出钢增氮有显著影响,使用低氮增碳剂(含0.040 0%N)在不用RH处理条件下,可控制钢中低氮含量(LF终点0.002 3%N);使用普通增碳剂(0.500 0%N)导致钢中氮含量增高(LF终点0.005 3%N),RH终点钢中N%可降至0.003 3%;是否采用RH处理,对钢中总氧含量无明显影响;在采用低氮增碳剂基础上不用RH处理,可控制铸坯中总氧≤20×10-6、氮含量为41×10-6。  
        关键词：转炉;高碳钢SWRH82B;增碳剂;RH;洁净度   
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        更新时间：2026-01-21
      • 刘剑辉, 朱荣, 李士琦, 董瀚
        2011, 32(3): 28-32.
        摘要：对大型水轮机组用超低碳马氏体不锈钢ZG06Cr13Ni4Mo中夹杂物进行了全面的分析和研究。在40 tEAF-LF-VOD-铸造流程的工业试验取样分析的基础上,运用Fact Sage热力学软件,研究了不锈钢冶炼过程中CaO-SiO2-Al2O3-MgO系夹杂物的转变过程,得到夹杂物的熔点和塑性的变化规律。基于Fact Sage软件的计算,找到合理的夹杂物低熔点塑性控制区域,即在MgO含量为10%的CaO-SiO2-Al2O3-MgO四元系相图中,夹杂物组分(%)为50～70SiO2、10～20Al2O3、10～40CaO时,其熔点低于1 280℃。为得到低熔点的夹杂物,工业生产超低碳不锈钢应将脱氧剂Si/Al比控制在2～5。  
        关键词：40 t EAF-LF-VOD-铸造流程;ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢;低熔点夹杂物;热力学计算   
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        更新时间：2026-01-21

      • 150 t顶底复吹转炉物料及热平衡计算与应用

        吕亚, 王新志, 胡锐, 刘磊, 李文山, 吕高森
        2011, 32(3): 33-36.
        摘要：以安钢150 t转炉炼钢数据为计算依据,进行了物料平衡和热平衡计算,并建立了计算模型。方案优化后,对其物料及热平衡进行了多次循环测算,从而得到合理的炉料结构配比,热平衡钢水物理热和炉渣物理热约占总热量支出的75%,废钢物理热支出占总热量支出的6%～7%,当废钢比为7%～10%时,钢铁料消耗降低了5.9 kg/t钢约节省生产成本26.14元/t钢。  
        关键词：150 t转炉;物料平衡;热平衡;计算模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 方坯连铸过程中拉速波动对结晶器液面波动影响的研究

        佐祥均, 张立峰
        2011, 32(3): 37-39.
        摘要：通过从现场S20C中碳钢小方坯24 h连铸生产的结晶器液面波动和拉速波动数据,绘制了结晶器液面即时位置、液面波动曲线和拉速波动曲线,并用薄铁片测量了结晶器液渣层的厚度和形状。讨论了拉速波动对结晶器液面波动的影响。结果表明,结晶器液面波动随拉速的增加或降低而变剧烈,拉速变化在一定程度上影响了结晶器液面波动,但不是惟一的影响因素。  
        关键词：结晶器液面波动;连铸;拉速;波动   
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        更新时间：2026-01-21

      • 碳氮化物析出模型在Nb微合金船板钢连铸工艺中的应用

        张小欢, 刘珂, 李阳, 张家泉, 刘学华, 张乔英, 张建平
        2011, 32(3): 40-43.
        摘要：针对含铌微合金钢(D36船板钢,%:0.12～0.16C、0.25～0.45Si、1.25～1.45Mn、≤0.020P、≤0.010S、0.015～0.040Als、0.015～0.025Nb、≤0.009 0N)连铸过程裂纹敏感性大的问题,建立了Nb(C,N)和A1N在奥氏体中的析出模型,以分析板坯在850～1150℃矫直时Nb(C,N)和AlN析出对铸坯热塑性的影响。结果表明,含铌微合金钢中碳氮化物的析出方式主要是晶界和位错线形核,在950℃时Nb(C,N)的综合析出速度和AlN在晶界上的析出速度最大。因此,含铌微合金钢的矫直温度应大于950℃。  
        关键词：含铌微合金钢;碳氮化物;析出;连铸;矫直温度;热塑性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 基于有限元模拟的外方内圆管拉拔成形工艺开发

        刘升, 王伯文, 林希峰
        2011, 32(3): 44-47.
        摘要：为开发外方边长64 mm、内圆直径44.4 mm的外方内圆316L不锈钢异形管新品种,运用大型非线性有限元软件ABAQUS对空拔法和固定短芯棒法进行了模拟计算,得出拉拔模具最优的模角、变形区长度和拉拔力。通过分析得出,两道次固定短芯棒拉拔法可实现本新工艺。结合现场实验,测得成品方外边尺寸与模拟结果误差为0.26%,内圆径尺寸误差为0.01%,模拟结果较吻合。  
        关键词：外方内圆管;不锈钢;拉拔;有限元法   
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        更新时间：2026-01-21

      • VOD底吹氮精炼高氮钢P91的工艺实践

        郭畅, 吕文俊, 周立新, 张志成, 余亚平, 柯林
        2011, 32(3): 48-50.
        摘要：锅炉用铁素体耐热钢P91(%:0.08～0.12C、8.0～9.5Cr、0.85～1.05Mo、0.18～0.25V、0.06～0.10Nb、0.030～0.070N)的冶炼工艺流程为20 t EBT EAF+10 t感应炉混炼-LF-VOD(吹氮)-3 t锭模铸。通过低真空(～26 000 Pa)底吹N气搅拌使脱氧剂、造渣材料充分快速与钢液反应,使[N]从(80～90)×10-6增至(120～140)×10-6然后底吹氮以(9～15)×10-6/min的增氮速率将[N]增至620×10-6钢材中的N含量约为500×10-6达到标准要求。  
        关键词：高氮钢P91;VOD;底吹氮精炼   
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        更新时间：2026-01-21

      • 80t顶底复吹转炉-1#LF-2#LF-VD-CC流程帘线钢XLX72A的开发

        吴胜军
        2011, 32(3): 51-53.
        摘要：通过转炉终点控制-%:≥0.12C、≤0.008P、≤0.010S-1#LF碱性渣精炼≥40 min,2#LF酸性渣(R=0.8～0.9)精炼30 min-VD 67 Pa≥10 min,软吹氩≥15 min-保护浇铸(钢水过热度≤30℃),结晶器和末端电磁搅拌等工艺措施,开发了帘线钢XLX72A(%:0.69～0.73C、0.20～0.28Si、0.47～0.55Mn、≤0.015P、≤0.015S、≤0.05Ni、≤0.08Cr、≤0.05Cu、≤0.005Al)。结果表明,钢中Cu、Al含量分别为0.02%～0.03%和0.002%～0.003%,Φ5.5 mm材的抗拉强度Rm为1 050～1 090 MPa,断面收缩率Z为43.5%～48.0%,钢中低倍组织和显微夹杂物级别均符合标准要求,使用性能良好。  
        关键词：帘线钢XLX72A;转炉-1#LF-2#LF-VD-CC流程;Al含量;夹杂物;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 高性能桥梁钢第二相的析出行为

        吴保平, 黄运华, 张跃, 蔡珍
        2011, 32(3): 54-57.
        摘要：研究了高性能桥梁钢(%:0.07C、1.52Mn、0.17Si、0.003S、0.013P、0.30Cr、0.40Ni、0.68Cu、0.19Mo、0.01V、0.01Ti、0.04Nb)250 mm铸坯在二段控轧控冷(1 006～979℃和813～782℃)至30 mm板和600℃回火过程中含Nb、Ti和Cu第二相的析出行为。结果表明,在控轧控冷及随后的回火过程中均有第二相析出:在高温轧制区,≥50 nm立方形的TiC首先析出,随后的变形过程中,10～25 nm NbC析出;在回火过程中NbC依附于TiC形核长大,同时也观察到3～30 nm Cu弥散析出。  
        关键词：桥梁钢;控轧控冷;回火;第二相析出   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热连轧E36船板钢连续冷却相变行为

        胡海, 赵刚, 鲍思前, 叶传龙, 熊祥江, 李玲玲, 杨小军
        2011, 32(3): 58-60.
        摘要：通过热模拟试验机模拟了20 mm E36船板钢(%:0.15C、0.38Si、1.56Mn、0.011P、0.002S、0.04Nb、0.06V、0.02Ti、0.037Als)经1 080℃和830～890℃分别以变形速率1 s-1变形30%的双道次轧制及冷却过程,测得连续冷却转变曲线,并研究终轧温度和轧后冷却速度(5～25℃/s)对该钢相变和组织的影响。结果表明,随着冷却速度的增加,相变开始温度降低,珠光体的体积分数减小,贝氏体的体积分数增大;随着终轧温度的降低,相变开始温度升高;铁素体晶粒随冷却速度的增加和终轧温度的降低而细化。  
        关键词：E36船板钢;连续冷却转变曲线;终轧温度;冷却速度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高温时效对S31042钢管室温拉伸性能的影响

        王敬忠, 刘正东, 程世长, 包汉生
        2011, 32(3): 61-64.
        摘要：研究了700℃0～3 000 h时效对Φ57 mm×9.7 mm S31042无缝钢管(%:0.06C、0.35Si、1.18Mn、24.50Cr、20.54Ni、0.40Nb、0.23N)室温拉伸性能的影响。结果表明,0～1 000 h时效时,随时效时间的增加,S31042钢屈服(Rp0.2)和抗拉强度(Rm)迅速增加,但钢的伸长率(A)和断面收缩率(Z)急剧降低;当时效时间超过1 000 h,各项性能变化趋缓;随时效时间增加,室温拉伸断口由含丰富韧窝的韧性断口逐渐过渡到沿晶脆性断口;0～1000h时效随时效时间增加,晶界处Cr23C6相迅速增多,超过1 000 h时效,析出相的变化不明显。  
        关键词：S31042钢;时效;拉伸性能;断口;Cr23C6相   
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        更新时间：2026-01-21

      • 445M铁素体不锈钢缝隙腐蚀性能的研究

        顾玥, 詹肇麟, 荣凡
        2011, 32(3): 65-67.
        摘要：研究了445M铁素体不锈钢(%:0.004～0.005C、22.24～22.29Cr、1.10～1.65Mo、0.015～0.016P、0.003～0.004S、0.012～0.016N、0.22～0.38Ti)和316L奥氏体不锈钢(%:0.022C、16.80Cr、10.19Ni、2.02Mo、0.025P、0.001S、0.046N)在40～60℃氯离子浓度(250～5 000)×10-6的氯化钠溶液的缝隙腐蚀性能。结果表明,445M铁素体不锈钢的耐缝隙腐蚀性能优于316L奥氏体不锈钢;当445M钢中的Mo含量由1.10%提高至1.65%时,钢的耐缝隙腐蚀性能明显提高,表明点蚀当量Cr+3.3Mo是衡量不锈钢耐点蚀和耐缝隙腐蚀的重要指标。  
        关键词：445M铁素体不锈钢;缝隙腐蚀;点蚀当量   
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        更新时间：2026-01-21

      • 氮对GCr15轴承钢高温力学性能的影响

        杨吉春, 刘南
        2011, 32(3): 68-70.
        摘要：实验用钢GCr15(%:0.97～1.03C、1.43～1.59Cr)用10 kg真空感应炉熔炼,在充氩情况下,使用氮化硅向钢中加0.1%～0.3%氮。通过Gleeble-1500热模拟试验机对该钢的锻材在700～1150℃进行拉伸试验,并用光学显微镜、扫描电子显微镜观察断口形貌和纵向组织。结果表明,氮在钢中以固溶形式存在,随氮含量增加,高温下钢的断面收缩率有较大提升,峰值应力提升不明显。  
        关键词：氮;GCr15轴承钢;高温力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
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