最新刊期
      2012年第33卷第5期

        试验研究

      • 电渣重熔过程炉渣中氟化物挥发的研究

        梁洪铭, 赵俊学, 张振强, 李小明, 崔雅茹
        2012, 33(5): 1-3.
        摘要：对电渣重熔过程4元渣系和5元渣系氟化物挥发相关研究进行归纳和总结,通过渣成分活度计算模型对氟化物挥发反应进行了热力学分析,给出了不同碱度炉渣的挥发物挥发程度排序。结果表明,碱度在3.74～0.84,氟化物的挥发能力次序为MgF2>AlF3>SiF4>AlOF。1200℃以上时,含氟化物炉渣尤其中高氟炉渣存在明显的失重现象。对ANF-6渣(/%:30Al2O3、70CaF2),1400℃时,100 g渣样中氟化物的挥发速率可达到0.68g/min,AlF3、SiF4挥发应作为失重的主要原因。  
        关键词：电渣重熔;氟化物挥发;炉渣成分变化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 大断面圆坯连铸温度场的数值模拟

        杨秀勤, 宋小雷
        2012, 33(5): 4-6.
        摘要：通过大型通用有限元软件ANSYS建立铸坯凝固过程有限元仿真分析模型,在拉速0.25～0.35m/min,钢水过热度20℃的条件下,对20钢Φ中600mm和40Cr钢Φ500 mm圆坯连铸过程进行了计算和分析,得出距液面0～32 m时铸坯表面温度变化曲线。计算结果表明,当20钢Φ600 mm圆坯的拉速为0.3 m/min时,结晶器出口坯壳厚度为30.9 mm,结晶器出口铸坯温度为1050℃,二冷区表面最低温度978℃铸坯在距液面19.71 mm处完全凝固。Φ600 mm圆坯连铸机20钢生产实践表明,拉速0.25 m/min,结晶器出口铸坯表面温度为1048℃,二冷区表面最低温度为918℃,与模拟结果相似。  
        关键词：大圆坯;连铸;温度场;数值模拟   
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        更新时间：2026-01-21
      • 赵东伟, 包燕平, 王敏, 马文俊, 苏利川
        2012, 33(5): 7-11.
        摘要：通过对TiN(C)生成热力学和动力学计算,分析研究了GCr15轴承钢(0.97%C、1.45%Cr)凝固过程中TiN(C)夹杂的析出规律以及夹杂物长大的影响因素。研究表明,液相线温度以上,TiN不会析出,只有在液相线至固相线温度之间,当凝固百分数fs≥0.4～0.5,1694～1703 K时TiN析出;整个凝固过程中,TiC在凝固末端有少量析出,当fs≥0.87～0.92,1633～1643 K时,降低Ti、N含量能够显著降低TiN的析出温度和尺寸。冷却速率不会影响TiN的析出温度,但对夹杂长大也有较为明显的影响。控制析出TiN夹杂的条件为:Ti]/%≤0.006、[N]/%≤0.004和较大冷却速率。  
        关键词：GCr15;TiN(C);热力学;动力学   
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        更新时间：2026-01-21

      • RH精炼渣系和脱硫剂对管线钢脱硫影响的实验研究

        姜桂连, 唐海燕, 程爱民, 李海顺, 王敬慧, 李京社
        2012, 33(5): 12-14.
        摘要：以钢厂90 t RH精炼过程管线钢37Mn(/%:0.37C、0.21Si、1.44Mn、0.010P、0.003 4S)脱硫优化为目标,在实验室用GL-2型高温管式炉对原工厂用渣系:50CaO-35Al2O3-7SiO2-8MgO和脱硫剂:75.4CaO-20.1CaF2及优化渣系:57CaO-25Al2O3-10SiO2-8MgO和脱硫剂:70CaO-30CaF2共17个方案进行管线钢脱硫试验。结果表明,57CaO-25SAl2O3-10SiO2-8MgO精炼渣系和配合70CaO-30CaF2脱硫剂使用对钢液的脱硫效果最好,并且当渣量为5kg/t,脱硫剂量为0.7 kg/t时,能使钢液中的硫含量降到10×10-6。  
        关键词：管线钢37Mn;RH精炼;精炼渣;脱硫剂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 底吹氮气冶炼高氮不锈钢的应用研究

        赵定国, 王书桓
        2012, 33(5): 15-18.
        摘要：根据对高氮不锈钢冶炼设备和工艺、氮气在高温高压下溶入钢液中的方式和特点,以及底吹增氮的优势的分析,在实验室通过300 g钢水底吹异型坩埚在0.5～1.5 MPa,氮气底吹流量0.14～0.24 m~3/h,1820～1910 K下对高氮不锈钢Cr18Mn18N(/%:0.17C、18.00Cr、18.09Mn、0.25Si、0.010S、0.020P、1.07N)进行增氮试验。结果表明,在1.5 MPa、1890 K,0.15 m~3/h底吹氮气流量下,当底吹时间20～30 min氮含量趋于饱和,可快速冶炼出氮含量≥1.0%高氮不锈钢,具有良好的工艺效果。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 高强度油井管用钢专利技术的现状及发展趋势

        牟昊, 陈妍, 齐殿威, 丁伟, 吴美庆
        2012, 33(5): 19-24.
        摘要：概述了近年来对于高强度油井管用钢专利技术的重点研发领域-耐高温(≤650℃)、耐腐蚀(H2S、CO2、Cl-介质)、抗挤毁(屈服强度380～1241 MPa)等关键技术的研究,介绍了最新高强度油井管用钢的研究和发展特点,生产典型高强度油井管用钢的关键技术。当前油井管用钢的开发趋势为通过低C、高合金和调质处理工艺生产具有耐高温、耐腐蚀、抗挤毁等复合特性的高强度焊管和无缝管。  
        关键词：高强度油井管用钢;调质处理;耐高温;耐腐蚀抗挤毁;专利技术   
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        更新时间：2026-01-21

      • 惰性气体保护5 t电渣炉重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢

        周立新, 丁磊, 苏春阳, 潘明旭, 张洲, 柳学胜
        2012, 33(5): 25-28.
        摘要：试验和分析了全封闭气罩氩气保护电渣重熔与常规大气下电渣重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢(/%:0.19C、0.49Cr、1.75Ni、0.23Mo、0.071Al)的冶金效果。结果表明,氩气保护电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(3%～12%和4%～10%)低于常规电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(15%～18%和7%～10%);当G20CrNi2MoA钢电极的氧含量为10×10-6时,氩气保护电渣锭的氧含量(15×10-6)低于常规电渣锭的氧含量(21.3×10-6);氩气保护电渣锭的冶金质量明显优于未经气体保护的常规电渣锭。  
        关键词：惰性气体保护电渣炉;渗碳轴承钢G20CrNi2MoA;氧含量;非金属夹杂   
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        更新时间：2026-01-21

      • 液化天然气罐用9%Ni钢板坯连铸工艺优化

        李建民, 陈远清, 刘东风, 仇圣桃, 吴夜明
        2012, 33(5): 29-31.
        摘要：分析了9%Ni钢(/%:≤0.10C、≤0.35Si、0.30～0.80Mn、≤0.005S、≤0.008P、8.5～10.0Ni、≤0.10Mo、≤0.10Al)200～220 mm板坯连铸试生产中出现的结晶器液面结壳、铸坯表面网裂纹产生原因,对连铸工艺进行优化。结果表明,液相线温度偏差是导致9%Ni钢液面结壳的主要原因,基于差示扫描量热法(DSC)的实测数据建立了新的液相线温度计算公式,得出试验的9%Ni钢的液相线温度,在钢水过热度为10～30℃时能较好地满足板坯的连铸要求。通过控制[N]≤25×10-6[Al]≤0.03%,二冷比水量由0.6L/kg降至0.4L/kg,使9%Ni钢连铸顺行,铸坯内部和表面质量良好。  
        关键词：9%Ni钢;板坯;连铸;液面结壳;网状裂纹;工艺优化   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电站锅炉管用钢15CrMoG的生产实践

        寄海明
        2012, 33(5): 32-34.
        摘要：锅炉管用钢15CrMoG(/%:0.12～0.18C、0.17～0.35Si、0.40～0.70Mn、≤0.015P、≤0.010S、0.80～1.10Cr、0.40～0.55Mo、≤0.08V、≤0.020Alt)要求非金属夹杂物的级别C≤1.0、Ds≤1.0。该钢的生产流程为铁水预处理-120 t LD-LF-RH-280 mm×380 mm连铸坯-轧制Φ100～Φ120 mm圆管坯。通过铁水深脱硫、LD终点控制0.03%～0.09%C、0.004%～0.012%P、0.006%～0.015%S,加铝铁2.5 kg/t的低铝脱氧,使用碱度为3～4的精炼渣,使中间包钢水的P含量为0.005%～0.012%,S含量0.005%～0.008%,Al含量为0.004%～0.008%,圆管坯的各项指标均满足用户协议要求。  
        关键词：电站;锅炉管用钢15CrMoG;磷硫;铝;生产实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • BOF-LF-RH-CC流程高压锅炉管用钢12Cr1MoVG的生产实践

        邓通武
        2012, 33(5): 35-37.
        摘要：Φ110～Φ280 mm锅炉管用热轧圆钢12Crl MoVG(/%:0.08～0.15C、0.17～0.35Si、0.40～0.70Mn、≤0.015P、≤0.010S、0.90～1.20Cr、0.25～0.35Mo、0.15～0.30V、≤0.015[Alt])的生产工艺流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-CC-轧制。通过控制铁水[As]、[Sn]、[Sb]、[Pb]、[Bi],控制转炉终点[C]0.04%～0.08%、[P]≤0.010%、[S]≤0.010%,出钢过程铝铁脱氧,钢包喂铝线控制[Alt]≤0.015%并用复合精炼渣和少量铝丸终脱氧,控制中间包钢水过热度20～35℃,全程保护浇注等工艺措施,使试验钢的[As]+[Sn]+[Sb]+[Pb]+[Bi]≤0.029%、[P]≤0.011%、[S]≤0.008%、[Alt]≤0.011%,各类夹杂物级别均≤1.0,满足用户的技术要求。  
        关键词：高压锅炉管;12Cr1MoVG钢;120 t BOF-LF-RH-CC;热轧圆钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t复吹转炉吹氧后氩气搅拌工艺的冶金效果

        马琼, 胡秋芳, 冯捷
        2012, 33(5): 38-39.
        摘要：转炉后吹氩气搅拌工艺可以更进一步促进钢液中的碳氧反应,有效降低转炉冶炼终点的钢液氧含量。通过对120 t复吹转炉的后吹氩气搅拌工艺的工业试验结果表明,后吹氩气搅拌可降低转炉终点碳氧积,底吹流量800 m3/h的氩气搅拌5 min后,[O]从吹氩前的897×10-6降至400×10-6(FeO)从18.5%降至13.7%,平均[S]从0.009%降至0.005%,平均[P]从0.008%降至0.006%;搅拌3～6 min钢液平均温度降低10～20℃。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 优化脱氧工艺提高38CrMoAl钢连浇成功率

        周伟基, 薄永明, 吉海峰, 潘利, 战东平
        2012, 33(5): 40-42.
        摘要：研究了连铸38CrMoAl钢(/%:0.35～0.42C、0.20～0.45Si、0.30～0.60Mn、1.35～1.65Cr、0.15～0.25Mo、0.70～1.10Al)夹杂物类型和形成原因。通过优化脱氧制度:提高60 t EAF终点[C]≥0.010%,保持高碱度渣(R≥2.5),出钢前2～3 min向熔池喷吹碳粉,控制(FeO),出钢过程减少Si-Fe加入量;LF喂铝线并用铝粒扩散脱氧,采用(/%)50～60CaO、10～15SiO2、15～20Al2O3、≤0.7(FeO+MnO)、≤5MgO高碱度渣;做好VD后保护浇铸,有效地降低钢中Al2O3类型非金属夹杂物。结果表明,优化工艺后38CrMoAl钢连浇炉数达到9炉,夹杂物废品率≤1%。  
        关键词：EAF-LF-VD-CC流程;38CrMoAl钢;脱氧;夹杂物 连续浇铸炉数   
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t BOF-LF-VD-CC工艺生产GCrl5轴承钢的氧含量控制

        陈爱梅
        2012, 33(5): 43-44.
        摘要：采用铁水预处理-120t顶底复吹转炉-LF-VD-Φ180 mm连铸工艺生产GCr15轴承钢。统计分析了轴承钢转炉终点[C]对钢水氧活度的影响,LF精炼渣碱度对T[O]的影响,LF末钢中铝含量对VD过程铝损和T[O]的影响。通过控制转炉终点[C]≥0.06%、出钢用铝锰铁强化脱氧;控制LF离位时[Al]0.020%～0.040%, (FeO+MnO)≤1%,碱度2.8～4.5; VD软吹时间≥15 min,轴承钢中全氧含量为(6～12) ×10-6。  
        关键词：转炉-LF-VD-CC工艺;GCr15轴承钢;氧含量;控制   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 稀土对V微合金重轨钢高温塑性的影响

        王晓丽, 宋波, 智建国, 高明星, 陈沅, 安胜利
        2012, 33(5): 45-46.
        摘要：U76CrRE钢(/%:0.71～0.80C、0.50～0.80Si、0.80～1.10Mn、0.04～0.10V、0.25～0.35Cr、0.02RE)和U75V钢(/%:0.70～0.78C、0.50～0.70Si、0.75～1.05Mn、0.04～0.08V)的冶炼工艺流程为铁水预处理-150 t复吹转炉-LF-VD 280 mm×380 mm连铸,LF精炼后通过喂稀土包芯线加入稀土。对钢的铸坯进行热塑性试验结果表明,加入稀土主要在第Ⅲ脆性区提高V微合金重轨钢的高温塑性,950～1225℃U76CrRE钢和U75V钢的平均断面收缩率Z值分别为83.34%和65.17%,1250℃U76CrRE钢和U75V钢的Z值分别为58%和12%。为防止铸坯出现裂纹,铸坯的矫直温度应≥900℃。  
        关键词：稀土;重轨钢U76CrRE;微合金化;高温塑性   
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        更新时间：2026-01-21
      • 裴海祥, 王西涛, 王立新, 邢丽娜
        2012, 33(5): 47-48.
        摘要：研究了1000℃和1040℃30min水冷固溶480～620℃4 h时效对15-5PH钢(/%:0.065C、0.46Si、0.58Mn、0.022P、0.004S、14.77Cr、5.19Ni、2.91 Cu、0.22Nb)组织和力学性能的影响。结果表明,该钢在480℃4 h时效后,开始析出富铜相和碳化物Nb(C,N),随时效温度升高,部分析出相长大;550℃时效15-5PH钢具有最佳综合力学性能:屈服强度Rp0.2530～625 MPa,抗拉强度Rm1050～1070 MPa,冲击功值akv113～115 J/cm2。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 稀土对X70管线钢腐蚀行为的影响

        杨吉春, 左立杰, 赵丙新, 聂亚丽
        2012, 33(5): 49-50.
        摘要：试验用X70管线钢(/%:0.12C、0.20Si、1.60Mn、0.005P、0.005S、0.10V、0.10Nb、0～0.15RE)用10kg真空感应炉冶炼。采用电化学和失重分析法研究了微量稀土对X70管线钢在0.1 mol/L Na2SO4水溶液中的腐蚀行为。试验结果表明,微量稀土可降低管线钢腐蚀电流icorr改善腐蚀形貌。随着稀土加入量的增加,腐蚀电流减小,当钢中的RE含量由0增加至0.10%时腐蚀速率由7.43μg/(cm2.day)降至0.29μg/(cm2.day)。稀土的最适宜加入量是0.10%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 20CrMnTiH齿轮钢铸坯宏观碳偏析对轧材带状组织的影响

        刘建, 颜慧成, 唐薇, 朱文彬, 许伟阳, 唐广波
        2012, 33(5): 51-53.
        摘要：20CrMnTiH钢Φ130 mm圆钢的生产工艺流程为120 t BOF-LF-VD-300 mm×430 mm坯连铸-连轧。不同连铸工艺(过热度15～30℃,电磁搅拌0～400 A)生产的连铸坯和轧材的宏观碳偏析表明,较高的过热度和过强的结晶器电磁搅拌会加重20CrMnTiH钢连铸坯和轧材的宏观碳偏析;严重的宏观碳偏析,加剧晶枝偏析,提高钢的带状组织级别并提高退火钢材正偏析区的硬度值。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 王倩, 袁泽喜, 宋新莉
        2012, 33(5): 54-56.
        摘要：用Gleeble-1500热模拟试验机测定了L360NB管线钢圆铸坯(/%:0.14C、0.32Si、0.14Mn、0.020Ti、0.010V、0.038Nb、0.040Al)的连续冷却转变(CCT)曲线,并用光学显微镜观察了0.1～50℃/s冷却速度的组织。结果表明,当冷却速度为0.1℃/s时,钢的组织主要为板条贝氏体和准多边形铁素体,有少量针状铁素体,当冷却速度≥1.0℃/s,准多边形铁素体减少,板条状贝氏体和针状铁素体增加;当冷却速度≥10℃/s时试样的组织主要为板条状贝氏体和针状铁素体,准多边形铁素体很少,在50℃/s时未观察到块状准多边形铁素体,说明Nb、V、Ti复合微合金化促进贝氏体形成。  
        关键词：L360NB管线钢;CCT曲线;组织   
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        更新时间：2026-01-21

      • 430铁素体不锈钢晶间腐蚀敏感性评测方法及影响因素

        邵泽斌, 陈海涛, 郎宇平, 朱心昆
        2012, 33(5): 57-60.
        摘要：采用双环-电化学(DL-EPR)法评价了热轧和退火430铁素体不锈钢(/%:0.038C、16.83Cr)的晶间腐蚀敏感性。确定了一种适合的试验参数,试验溶液为0.05 mol/L H2SO4+0.001 mol/L KSCN+0.01 mol/LNa2SO4扫描速率为正扫5.0 mV/s,反扫1.67 mV/s,当Ra值(反扫电流Ir/正扫电流Ia)越高,晶间腐蚀敏感性越严重。试验结果表明,热轧后的430铁素体不锈钢存在明显的晶间腐蚀敏感性,空冷试样的舶值比水冷的高;经过750～850℃10 min退火处理能够有效减轻和消除热轧430铁素体不锈钢晶间腐蚀敏感性。  
        关键词：双环-电化学(DI-EPR)法;晶间腐蚀;铁素体不锈钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 洁净度和控轧控冷工艺对SCM435热轧盘条塑性指标的影响

        沈奎, 麻啥, 王世芳, 陈爱荣
        2012, 33(5): 61-64.
        摘要：试验结果得出中间包和结晶器卷渣形成的尺寸50～60μm大型铝酸钙夹杂物和贝氏体相变时间不足形成的8%～10%马氏体是SCM435钢(/%:0.34～0.35C、0.98～1.00Cr、0.19～0.21Mo)Φ12 mm热轧盘条塑性指标低的主要原因。通过(1)延长LF精炼软搅拌时间,采用保护式浇铸和钢包下渣检测控制系统,稳定拉速以减少卷渣和大型夹杂物;(2)改善控冷工艺,减少了马氏体含量,使热轧盘条的伸长率和断面收缩率分别从原先的3.9%～10.0%和4.7%～39.3%提高到10.6%～11.0%和39.9%～43.6%。  
        关键词：冷镦钢SCM435;热轧盘条;洁净度;马氏体;塑性   
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        更新时间：2026-01-21
      • 王芹, 彭其春, 王理猷, 陈凯, 李具中, 李伟
        2012, 33(5): 65-68.
        摘要：针对低合金高强焊接钢HG70C(/%:0.069～0.077C、0.07～0.11Si、1.79～1.83Mn、0.011～0.012P、0.004～0.005S、0.121～0.123Ti、0.046～0.047Nb)8～12 mm板拉伸试验后试样断口出现分层的现象,利用金相显微镜、扫描电镜和能谱仪对断口形貌及分层附近区域进行了观察和分析,并且统计分析了实际生产中加热参数。结果表明,该钢种分层与热轧工艺无关,主要与中心珠光体偏析带及偏析处大颗粒Ti的碳氮化物有关,并且在铸坯中发现已有2μm左右的该类析出物颗粒存在,它们成为疲劳源导致拉伸断口分层。  
        关键词：低合金高强焊接钢HG70C;拉伸断口;分层;碳氮化物   
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        更新时间：2026-01-21
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