最新刊期
      2017年第38卷第4期

        试验研究

      • 精炼渣组成对31CrMoV9钢夹杂物的影响

        徐泽宇, 刘吉辉, 何志军, 丛云伶, 庞清海, 湛文龙
        2017, 38(4): 1-4.
        摘要：试验用31CrMoV9钢（/%:0.28~0.33C,0.30~0.35Si,0.49~0.60Mn,0.011~0.016P,0.027~0.031S,2.47~2.60Cr,0.16~0.23Mo,0.12~0.19V）由25kg感应炉熔炼,采用正交试验研究了二元碱度2.53.5不同成分精炼渣（/%:46.43~59.89CaO,15.16~23.50SiO210~20Al2O36~10MgO,2~5CaF2）对31CrMoV9钢夹杂物数量、尺寸和成分的影响。结果表明,精炼渣二元碱度和氧化铝含量对该钢夹杂物含量的影响显著;当二元碱度从2.5增加到3.5时,每0.3 mm2钢中夹杂物的平均面积从22.07μm2增至25.67μm2增幅为16.31%;夹杂物的数量从316.67个/0.3 mm2降至255.00个/0.3 mm2降幅为19.47%,且有利于形成复合型夹杂物。当氧化铝含量从10%增加到20%,每0.3 mm2钢中夹杂物的面积由22.57μm2增至24.28μm2增幅为7.55%,夹杂物的数量由292.67个/0.3 mm2降至272.00个/0.3 mm2降幅为7.06%,并易形成镁铝尖晶石类夹杂物。综合分析,当精炼渣成分为10%Al2O3、10%MgO、5%CaF2、二元碱度为3.5时精炼效果最佳。  
        关键词：31CrMoV9钢, CaO-SiO2-Al2O3-MgO-CaF2系精炼渣, 碱度, Al2O3,&nbsp, ;夹杂物   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低合金超高强度钢32CrNiMoNb的控轧控冷工艺的试验研究

        苏春霞, 陈本文, 付超, 杨晰, 杨成, 易东升, 李雷
        2017, 38(4): 5-8.
        摘要：试验用32CrNiMoNb钢（/%:0.32C,0.30Si,0.30Mn,0.012P,0.004S,1.25Cr,1.20Ni,0.36Mo,0.05Nb）经200 kg真空感应炉熔炼,铸成135 mm×135 mm铸坯。在实验室550 mm中厚板轧机,采用两阶段控制轧制加直接淬火工艺生产12 mm钢板。试验了第二阶段开轧温度（950℃和1 000℃）、终轧温度（900℃和950℃）、直接淬火终冷温度（150350℃）对试验钢力学性能和组织等的影响。结果表明,第二阶段开轧温度（950±10）℃、终轧温度（900±10）℃、直接淬火终冷温度（250±10）℃,钢板的力学性能(Rp0.21515 MPa,Rm1805 MPa,A8%,-40℃Kv2冲击功24 J)、弯曲性能（180°）、组织（细小马氏体）和析出相（NbCN）达到了最佳匹配。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 120 t钢包底吹氩工艺优化水模型研究

        张真铭, 蔡茜娜, 熊辉辉, 冯小明, 马鹏, 赖朝彬
        2017, 38(4): 9-12.
        摘要：以钢厂120 t钢包为研究对象,对相似原理为基础,建立几何比例1:3的水模型,通过测定单、双透气砖最低吹氩条件（透气砖位置,吹气量0.4~2.0 m3/h等）对混匀时间的影响,确定钢包的底吹工艺。实验结果表明,单孔布置时,透气砖距离钢包0.63R（R为钢包底半径）时混匀时间最短;双孔布置时,增大两透气砖之间的距离有利于缩短混匀时间,双孔180°夹角0.6R布置方式效果最好,混匀时间最短;在等气量下,双透气砖效果明显优于单透气砖。  
        关键词：120t 钢包;底吹氩;单、双透气砖;吹气量;水模型;混匀时间   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 150 t顶底复吹转炉少渣冶炼工艺实践

        姚娜, 兴超
        2017, 38(4): 13-15.
        摘要：石横特钢150 t转炉炼钢应用生白云石代替部分石灰和镁球进行少渣冶炼的工艺,采用优化的"溅渣+调渣"工艺改善了留渣的安全性;通过采用合理的造渣制度、吹炼制度、加入适量炉渣发泡剂、控制倒渣点,使得脱磷率约60%,排渣率约50%,有效保证了转炉的冶炼终点,各项指标得到了优化,石灰消耗从46.7 kg/t降低到30.2 kg/t;轻烧镁球消耗从13.3 kg/t降低到8.7 kg/t;氧气消耗为47.7 m3/t;钢铁料消耗从1075.3 kg/t降低到1072.1 kg/t,实现安全、低成本少渣冶炼。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 82B高强度钢盘条冷拔断裂的分析和工艺控制

        李玮, 白宗奇
        2017, 38(4): 16-19.
        摘要：82B高强度钢（/%:0.790.83C,0.150.25Si,0.720.80Mn,≤0.020P,≤0.015S,≤0.15Cu,0.180.30Cr）的工艺流程为BOF-LF-165 mm×165 mm坯连铸-热轧至Φ12.5 mm盘条-冷拔Φ5.05 mm材。线材冷拔断口的分析得出,因偏析产生明显的中心马氏体和网状渗碳体,大颗粒MgO-CaO-Al2O3-SiO2复合夹杂,表面缺陷等因素导致冷拔断裂。通过钢水过热度由原2535℃降至1525℃,铸坯拉速由1.80 m/min降至1.65m/min,二次冷却水量由0.80 L/kg降至0.65 L/kg,软吹时间由10 min增至12 min,保证轧后250℃ 3 h时效等工艺措施,使铸坯中心疏松、中心偏析和缩孔级别分析从1.5,1.0和0.52.5降至0.5,0.5和00.5,夹杂物总量由0.003 5%0.004 3%降至0.001 7%0.002 1%,基本杜绝线材冷拔脆断出现。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 镜面塑料模具钢P80R热轧扁材表面裂纹分析和工艺改进

        吕学飞, 焦其慧
        2017, 38(4): 20-22.
        摘要：P80R 钢扁材(/%：0. 15C,0. 25Si, 1. 70Mn,0. 012P.0. 002S.3. 01Ni,0. 34Mo, 1. 07Cu, 1. 10Al)的生产 流程为110 t LD-LF-RH-4. 2 t铸锭-初轧开坯150 mmx615 mm扁材-轧成60 mm x610 mm扁材。经检验和分析得 出，裂纹附近Ni,Cu严重富集，其Ni含量和Cu含量分别达32. 55% ~33. 53%和7. 97% ~8. 86% ,Cu的富集导致 表面晶界氧化，形成裂纹，应控制钢中Cu含量、加热温度和时间。通过将钢中Cu含量从1.07%降至0. 92% ,Al含 量由1. 10%降至0. 88% ,Ni/Cu由2. 7增加至3.3,1 100 ~ 1 140 ℃加热保温时间由30 -50 min降至20-30 min,钢 坯进行剥皮处理等工艺措施，镜面塑料模具钢P80R扁材裂纹出现率由70%降至≤ 0. 5%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 大宽厚比扁钢锭的锭型设计和61t Q345B钢扁锭的生产实践

        耿明山, 曹建宁, 刘艳
        2017, 38(4): 23-26.
        摘要：对国内外扁钢锭的宽厚比进行了分析,并得出宽厚比对扁锭质量的影响。研发了60 t大宽厚比扁钢锭模和大型水冷模铸装备。对EAF-LF-VD冶炼Q345B钢（/%:0.19C,0.36Si,1.39Mn,0.010P,0.003S）浇铸成61 t扁锭（宽3070 mm,厚1022 mm,宽-厚比3.0,浇铸温度1580℃）,并轧成220 mm特厚板。探伤和取样试验结果表明,钢锭质量优良,钢板屈服强度348~373 MPa,抗拉强度562~588 MPa,-40℃冲击功40.76~88.80 J,延伸率17.00%~28.50%,Z向断面收缩率33.79%~60.88%,晶粒度89级,达到标准要求;钢板探伤性能达到JB/T4730-2005Ⅰ级探伤要求。工业试验表明,大宽厚板扁钢锭水冷模铸技术具备为高品质特厚板提供坯料的能力。  
        关键词：601扁钢锭模, 锭型设计;宽厚比;特厚板;水冷模;性能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 滤清器用钢DC04-LQQ深冲件表面缺陷分析和工艺控制

        高菊, 闫绍维, 丁志军
        2017, 38(4): 27-31.
        摘要：DC04-LQQ钢（/%:≤0.003 5C,≤0.02Si,0.080.20Mn,≤0.015P,≤0.012S,0.020.06Als,0.060.08Ti,≤0.004 0N）1.2 mm冷轧板的工艺流程为铁水预处理-250 t BOF-RH-板坯连铸-热轧-冷轧-820~840℃退火。对DC04-LQQ钢滤清器深冲件表面缺陷进行了分析,结果表明,主要表面缺陷为舌状和针孔状缺陷,舌状表面缺陷部位含有O、Al、Mg和Fe等元素,其主要是钢水中Al2O3和MgO夹杂所致。针孔状表面缺陷部位含有K、Na、Ca、Al和Ti元素,其主要是结晶器液面波动大造成保护渣卷入所致。通过增加钢水静置时间从20 min至30 min、延长RH精炼Al脱氧和合金化之间的时间间隔由12 min至4 min、优化中间包吹氩制度和改造中间包包盖氩气管路、中间包氩气直径由原20 mm增至34 mm等措施,滤清器用钢表面缺陷率由原7.78%降低至2.62%,取得了显著效果。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷作模具钢Crl2MoV 40 t EAF-LF.VD-模铸冶炼工艺优化实践

        梁新腾, 谢珍勇, 孙彦辉, 王建, 蔡武
        2017, 38(4): 32-34.
        摘要：通过将低碱度（2.6）CaO-Al2O3-SiO2渣系优化成（≥5.0）高碱度CaO-Al2O3-SiO2-CaF2渣系,LF前钢中[Als]由0.02%0.03%提高至≥0.06%,将原大气浇铸改进为箱式Ar保护浇铸,3 t锭身浇铸时间由68 min优化成45 min等工艺措施,使Cr12MoV冷作模具钢[O]≤18×10-6[S]≤0.005%,综合成材率由74.35%提高至80.12%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 60t AOD兑脱磷铁水一步法冶炼0Crl2Mnl5NiCuN不锈钢的工艺实践

        冯文甫, 郭键, 叶凡新, 曹红波, 陈月光
        2017, 38(4): 35-37.
        摘要：邢钢一步法冶炼不锈钢的流程为铁水脱磷-扒渣-AOD-LF-CCM。分析了还原渣碱度1.5~2.2对锰收得率的影响和0Cr12Mn15NiCuN钢中氮含量对吹氩脱氮量的影响,得出控制炉渣碱度2.02.3可使锰收得率97%以上,在脱碳期和还原期吹氮,还原期结束后58 t钢水吹人6080 m3氩气,可使钢液中氮含量控制在0.18%0.25%。60 t AOD生产结果表明,与"电弧炉+AOD"的两步法生产模式相比,采用脱磷铁水直兑AOD的一步法模式生产0Cr12Mn15NiCuN钢的总成本降低约500元/t。  
        关键词：0Crl2Mnl5NiCuN不锈钢;60 t AOD;&nbsp;一步法;锰合金化;氮含量控制;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21
      • 刘辉杰, 万勇, 赵和明, 李杰, 操瑞宏
        2017, 38(4): 38-42.
        摘要：100 t LF原精炼终渣（/%:53.8CaO,8.16MgO,16.6SiO,17.45Al2O31.44TFe,1.26S,R3.08）优化成终渣（/%:51.3CaO,6.36MgO,25.0SiO26.73Al2O32.96TFe,0.76S,R2.05）后,通过降低碱度和渣中Al2O3含量,65Mn钢（/%:0.630.65C,0.19~0.22Si,0.92~0.96Mn,0.005~0.006S,0.021~0.022P,0.0035~0.0037T[O]）中的夹杂物当量个数由18.4个/mm2减少到11.3个/mm2其平均直径由8.4μm减小到4.5μm。相比原精炼渣系,采用优化渣系的65Mn在LF出站时的钢中Al2O3由5.9个/mm2降低到1.7个/mm2其CaO-SiO2-Al2O3和CaO-SiO2-Al2O3-MgO复合夹杂物中Al2O3含量由38.3%44.7%降低到17.5%28.7%。B类Al2O3夹杂物不合格的卷数由6%降至3%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 含硫非调质钢GS35C-A浇铸性能优化的工艺实践

        姬旦旦, 李富伟, 李智, 王秋坤, 刘会杰
        2017, 38(4): 43-45.
        摘要：分析了硫合金化工艺和渣系等因素对GS35C-A钢（/%:0.320.39C,≤0.40Si,0.500.80Mn,≤0.045P,0.0150.055S,≥0.020Al）浇铸性能的影响,并将原LF（硫合金化）-RH-钙处理工艺优化成LF-RH-钙处理-硫合金化工艺。结果表明,（1）采用先硫合金化后钙处理工艺生产时,水口结瘤物以CaS、CaO-Al2O3-CaS复合夹杂物为主;（2）采用先钙处理后硫合金化工艺生产时,连浇炉数由原来先硫合金化后钙处理工艺的2炉提高至6炉;（3）渣系优化后（R 5.669.55）,RH喂硫线前显微夹杂物数量比优化前降低了84%,RH离站显微夹杂物数量由9.09个/mm2降低至5.06个/mm2。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • 锰含量对中碳冷镦钢组织和性能的影响

        阮士朋, 赵爱民, 李宝秀, 李世琳
        2017, 38(4): 46-48.
        摘要：分析和研究了0.75%1.54%Mn对中碳冷镦钢Φ16 mm热轧盘条（/%:0.45C,0.22Si,0.751.54Mn,0.0070.008P,0.0030.004S）组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为880℃,缓冷。结果表明,锰含量由0.75%增加到1.54%,盘条抗拉强度由661 MPa增加到821 MPa,增加了160 MPa;钢的组织中铁素体比例由49%~53%降低到9%~13%,珠光体含量显著增加,且珠光体片层间距由0.5μm降低到0.25.μm;淬透性能得到显著提高,淬透性系数由3.19 mm增加到8.81 mm。  
        关键词：锰含量;中碳冷镦钢;热轧盘条;组织;力学性能;淬透性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 新型环保纸模制品用不锈钢模具材料的开发

        覃秀凤
        2017, 38(4): 49-52.
        摘要：设计的试验钢（0.45C-12.5Cr-0.41Mo-0.22V钢和0.85C-10.5Cr-0.91Mo-0.25V钢）由50 kg真空感应炉熔炼并锻造成试验用钢样。试验研究了淬火温度（950~1150℃）、回火温度（一次回火200400℃,二次回火500~600℃）对钢的组织、强度、延伸率、硬度和冲击功的影响。结果表明,1 050℃淬火+500℃二次回火处理后0.45C-12.5Cr-0.41Mo-0.22V钢的性能最佳:抗拉强度为1 712.3 MPa、屈服强度为1 476.5 MPa、延伸率为7.8%、HRC硬度值为69.3以及冲击功为7.3 J。二次硬化会提升模具钢的硬度值,而回火过程中碳化物的长大以及分布不均匀容易造成冲击韧性的降低。试验的新型不锈钢模具的强度指标高于普通商用模具钢42Cr3Mo2MnV1。  
        关键词：纸模制品;0-45C-12.5Cr-0.41Mo-0.22V不;锈钢模具;淬火;回火;力学性能   
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        更新时间：2026-01-21
      • 林媛, 张文康
        2017, 38(4): 53-56.
        摘要：无取向硅钢（/%:0.003C,0.58Si,0.20Mn,0.010P,0.002S,0.25Al,0.003 0N）0.5 mm冷轧薄板由2.6mm热轧板冷轧而成。研究了390820℃退火再结晶组织比例对该钢磁性能、抗拉强度和硬度的影响。结果表明,未发生再结晶时（390~480℃退火）,退火温度对抗拉强度和硬度的影响很小;当再结晶组织比例≥70%时（560~820℃退火）,降低退火温度能够有效提高抗拉强度,同时不显著恶化磁性能,但对硬度没有影响;当再结晶组织比例<70%时（>480 ~<560℃退火）,降低退火温度使磁性能剧烈恶化,但能够大幅提高抗拉强度和硬度;当退火温度560℃,再结晶比例70%时无取向硅钢的性能为抗拉强度Rm470 MPa,HV1硬度值140,铁损P1.5/507.5W/kg,磁极化强度J501.70 T,综合性能最佳。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 终轧温度和冷却工艺对Φ36mm GCr15轴承钢网状碳化物的影响

        邓湘斌, 胡昭锋, 冯杰斌, 张正波, 叶德新
        2017, 38(4): 57-59.
        摘要：试验研究了终轧905~930℃,空冷,终轧905~930℃,穿水返红至675~707℃,终轧845~870℃,穿水返红至661~698℃对Φ36 mm GCr15轴承钢棒材网状碳化物的影响。结果表明,轧后空冷的GCr15轴承钢棒材的网状碳化物级别较高为3级;轧后棒材经穿水后返红温度为661707℃时,网状碳化物为1.52.5级,能满足冷加工用途GCr15轴承钢的要求（网状碳化物≤2.5级）;低温精轧和降低终轧温度能明显改善GCr15轴承钢热轧材的网状碳化物。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 钻头用含硫XGML40Cr钢的开发及其切削性能的改善

        黄翠环, 秦树超, 郭明仪, 孔维涛
        2017, 38(4): 60-63.
        摘要：邢钢开发的0.020%0.060%S钻头用XGMI40Cr钢（/%:0.38~0.44C,0.170~.30Si,0.60~0.80Mn,≤0.035P,0.020~0.060S,0.90~1.10Cr,≤0.01Al）的生产流程为50 t BOF-LF-285 mm×320 mm坯连铸-热轧成Φ12 mm线材。对0.027%S的XGML40Cr和0.006%S的ML40Cr盘条试样进行进刀量0.015 mm/r,切削深度0.1 mm,切削速度1230 m/min的切削试验。试验结果表明,XGML40Cr断屑性能优于ML40Cr,其切削长度为ML40Cr钢1/53/5,XGML40Cr切削过程产生更低的切削热,蓝色切屑比例为10%,ML40Cr钢为70%,XGML40Cr切屑变形系数低于ML40Cr,XGML40Cr表面粗糙度（Ra 10.2μm）优于ML40Cr（Ra 22.4μm）。含硫XGML40Cr钢的力学性能与ML40Cr相当,870℃淬火和500℃回火后的力学性能为抗拉强度1 082 MPa,断面收缩率70%,HRC硬度值40,冲击功Akv272 J。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 终轧温度对Cr22Mo超纯铁素体不锈钢织构和成形性能的影响

        邹勇, 卫英慧, 张晶晶
        2017, 38(4): 64-67.
        摘要：试验Cr22Mo钢200 mm铸坯1150℃ 150 min加热经7道次粗轧7道次精轧成4.0 mm热轧卷,经980~1030℃退火和冷轧成0.8 mm板,并经950~1 020℃退火。试验研究了终轧温度850℃和800℃对Cr22Mo钢显微组织、织构及成形性的影响。试验结果表明,降低终轧温度,冷轧板的组织细化、再结晶织构强度增加、平均塑性应变比r值增加、平面各向异性△r值降低,降低终轧温度可显著改善冷轧板的成形性能。  
        关键词：超纯铁素体不锈钢Cr22Mo;4 mm热轧板;0.8 mm冷轧板;终轧温度;成形性;织构   
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        更新时间：2026-01-21
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