最新刊期
      2008年第29卷第4期

        试验研究

      • 板坯连铸结晶器保护渣性能的高拉速适用性研究

        朱立光, 韩毅华, 赵俊花
        2008, 29(4): 1-4.
        摘要：试验研究了唐山不锈钢厂180～200 mm板坯连铸使用的成分(%)分别为56～58黄长石、25～27硅灰石、4～5枪晶石、10～12玻璃相和20～22黄长石、78～80玻璃相两种结晶器保护渣的理化特性、结晶相结构及渣液的化学成分、熔化温度和液渣层的厚度。结果表明,在拉速≥1.5 m/min时,为使保护渣在结晶器内保持"全程液态润滑",保护渣的熔化温度应≤1049℃,熔化速度控制在(34±2)s;最佳熔渣层厚度为10～15 mm,渣子粘度为0.19 Pa·s。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • CSP连轧过程温度和轧制力的有限元分析

        李传瑞, 王立涛, 葛仁余, 常崇志, 王建钢, 薛越
        2008, 29(4): 5-7.
        摘要：借助Marc商用软件,采用弹塑性大变形热力耦合有限元法,对0.19%～0.20%C钢68 mm薄板坯CSP 6道次连轧过程的温度以及轧制力进行模拟,分析了轧制过程中各道次轧件温度和轧制力的分布与变化规律。结果表明,在轧件变形过程中,接触热传导和变形热是影响温度变化的主要因素,二者的综合作用决定了轧件的温度变化规律;轧制结束后,轧件从表面向内在一定厚度范围内出现明显的温度梯度,超过该临界厚度值,轧件温度基本保持不变。在轧制稳定阶段,轧制力在微小范围内波动。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 王倩, 杨忠民, 吴庆辉, 吴春京
        2008, 29(4): 8-10.
        摘要：通过Gleeble 1500热模拟机对Q235钢加热至950℃ 5 min;1℃/s冷至855℃ 30 s,以应变速率15 s-1进行80%压缩,淬火,获得形变诱导铁素体组织,并用950℃ 5 min,炉冷获得先共析铁素体组织。试验结果表明,形变诱导铁素体晶粒尺寸≤5μm,平均HV229.55,抗拉强度809 MPa;先共析铁素体晶粒尺寸10～20μm,晶粒不均匀,平均HV210.28,抗拉强度736 MPa。文中分析了形变诱导铁素体和先共析铁素体相变热力学和动力学机制。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 坩埚实验中渣组成对合金钢液洁净度的影响

        姜敏, 陈斌, 王新华
        2008, 29(4): 11-12.
        摘要：通过Si-Mo高温炉MgO坩埚实验,研究了在1873 K时,CaO-Al2O3-SiO2渣成分对0.42C-1.15Cr- 0.2Mo钢液T[O]以及硫分配比Ls-(S)/[S]的影响。发现渣碱度-(CaO+MgO)/SiO2由1增加到3时,T[O]由0.0014%迅速减少至0.0010%,此后碱度升高,T[O]变化不明显,(FeO+MnO)≤0.50%时,T[O]60.0010%;(FeO+MnO)超过0.50%时,T[O]明显升高至0.0014%。渣碱度、渣中Al2O3活度和[A]对Ls影响明显:渣中Al2O3活度升高,Ls减小;渣碱度、[Al]升高,Ls增大。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Inconel 690镍基合金平衡相的热力学计算和实验分析

        丰涵, 宋志刚, 郑文杰, 陈斌, 季祥民, 郭志鹏
        2008, 29(4): 13-15.
        摘要：采用Thermo-Calc软件研究了经1 t真空感应炉+电渣重熔工艺冶炼的典型Inconel 690镍基合金(%:0.015C、29.42Cr、9.10Fe、0.26Ti、0.16Al)的平衡相析出规律,以及合金成分对M23C6相析出行为的影响。通过扫描电镜、透射电镜、选区电子衍射和X-射线能谱法对固溶和敏化处理的Inconel 690合金的组织进行了实验分析。结果表明,Inconel 690镍基合金平衡态析出相主要为M23C6和M(CN);当固溶温度≥1000℃时,M23C6完全溶解。计算结果指出,合金中碳含量对M23C6析出量的影响最大。  
        关键词：Inconel 690镍基合金;热力学计算;析岀相;M23C6   
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        更新时间：2026-01-21

      • 00Cr21Ni2Mn5N双相不锈钢的高温变形

        郭海生, 宋志刚, 郑文杰, 周芸, 郭志鹏
        2008, 29(4): 16-18.
        摘要：采用Gleeble-3800热/力模拟实验等方法研究了00Cr21Ni2Mn5N奥氏体-铁索体双相不锈钢(LDSS)在温度为850～1150℃、应变速率为5～50s-1压下量60%的热变形行为及组织变化。结果表明,00Cr21Ni2Mn5N双相不锈钢的流变应力随温度的增加而降低,随应变速率的增加而增加,该钢的软化机制与Zener-Hollomon(Z)参数有关,00Cr21Ni2MnSN双相钢的表观应力指数为4.82,热变形表观激活能(Q)为219 kJ/mol  
        关键词：双相不锈钢00Cr21Ni2Mn5N;高温变形;流变应力;表观激活能   
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        更新时间：2026-01-21

      • 成分对高锰合金钢组织和变形特性的影响

        马晓莉, 于建刚, 陈翠欣, 彭会芬
        2008, 29(4): 19-21.
        摘要：27Mn-3Si-3Al和15Mn-2Si-3Al试验合金钢由真空感应炉冶炼成16.5 kg铸锭,1200℃加热,锻成中25 mm棒材。27Mn-3Si-3Al合金钢在应变前后保持单相奥氏体组织,其应力-应变曲线平滑,没有屈服平台和明显的加工硬化峰,该钢经1000℃2h固溶处理后,材料的抗拉强度为692 MPa,伸长率为59%。当钢中Mn含量降至15%,有较多马氏体(Martensite,α′-M)相出现。而且在应变时又使15Mn-2Si-3Al钢中大量奥氏体转变为α′-M相,造成应力-应变曲线产生明显的加工硬化峰,致使该钢的伸长率降低至35%。  
        关键词：TWIP(相变诱发塑性)钢;孪晶;变形特性   
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        更新时间：2026-01-21

      • 薄板坯连铸十字出口形浸入式水口结构优化的水模型研究

        张华, 倪红卫, 陈光友, 刘吉刚
        2008, 29(4): 22-24.
        摘要：针对150 t钢包、28 t中间包、60 mm薄板坯连铸的生产条件,采用正交设计的1:2水模型实验,通过测量结晶器液面波高和注流冲击深度,研究了十字出口形浸入式水口出口面积比(2.0～2.4)、出口倾角(15°～35°)、浸入深度(210～270 mm)和拉速(4.0～5.0 m/min)对结晶器流场的影响。结果表明,十字出口形浸人式水口最佳结构为出口面积比2.4,出口倾角25°,在浸入深度240 mm时,可以满足高拉速生产要求。  
        关键词：薄板坯连铸;十字出口形浸人式水口;结晶器;流场;水模型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 真空感应炉冶炼X120管线钢脱氧和脱硫试验

        姚春发, 李太全, 王敏, 李光瀛
        2008, 29(4): 25-27.
        摘要：在150 kg和50 kg氧化镁坩埚真空感应炉上进行X120管线钢(%:0.03～0.04C、1.98～2.05Mn、≤0.9(Cr+Mo+Nb+V+Ti)的脱氧和脱硫试验。结果表明,通过控制碳氧反应用碳脱氧和控制冶炼温度避免炉衬分解,可使钢中氧含量≤20×10-6在碳脱氧条件下,采用CaO-BaO-CaF2系精炼渣,可使钢中硫含量≤0.002%。通过扫描电镜观察发现,钢中存在来源于坩埚的≤5μmMgo夹杂。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 微合金化渗碳齿轮钢的研究进展

        马莉, 王毛球, 董瀚
        2008, 29(4): 28-30.
        摘要：通过添加Al、Nb、Tj、N和B等微合金化元素可细化渗碳齿轮钢的晶粒,提高切削性能和钢的疲劳性能;同时通过添加Nb、Ti等元素,可缩短渗碳时间,精简工序,降低成本。介绍了微合金化冷锻齿轮钢,高温渗碳齿轮钢,高强韧性齿轮钢的钢种、化学成分、生产工艺特点和研究进展。  
          
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        更新时间：2026-01-21
      • 郑光文
        2008, 29(4): 31-32.
        摘要：在热轧HP295气瓶钢板(%:0.13～0.18C、0.80～1.00Mn、≥0.015Nb、≥0.010Ti)抗拉强度统计分析的基础上,采用多元线性回归方法建立了碳当量Cehp=c+0.242 6Mn-0.353Si、板厚h和卷取温度CT与HP295钢板抗拉强度σb之间的线性关系式:σb=499.1Cehp-17.72h-0.728CT+836.68。检验结果表明,HP295钢板抗拉强度的计算值与测量值之间的相对误差≤8.67%,满足计算精度要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 采用控轧控冷工艺生产车轮用轮辐钢板

        马海涛, 吴迪, 张永富
        2008, 29(4): 33-35.
        摘要：通过1700 mm热连轧机组对轮辐钢(%:0.09C、0.12Si、0.98Mn、0.010P、0.005S、0.010Nb、0.04Als)进行830～890℃终轧温度和620～680℃卷取温度的轧制试验。结果表明,板坯加热温度1230～1250℃、终轧温度(870±15)℃、卷取温度(660±15)℃生产的车轮用轮辐钢板的组织为细铁素体加少量的珠光体,屈服强度335～380 MPa,抗拉强度430～485 MPa,伸长率26%～31%,每卷带钢的纵向强度差为13～37 MPa,在车轮制作过程中冲压成型良好,冲废率小于0.3%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 淮钢80t BOF-90t LF-RH-CC流程开发特殊钢的生产实践

        2008, 29(4): 36-38.
        摘要：通过转炉采用高拉碳操作,控制出钢[P]≤0.012%,终渣碱度2.8～3.5;双挡渣工艺,LF精炼渣碱度≥4,(TFe+MnO)≤1.0%;应用低铝洁净钢精炼技术和含钡洁净钢生产技术专利;RH-MFB真空处理,连铸全程保护浇铸及二冷技术优化等措施,淮钢开发了127个特钢新产品,总氧含量(T[O]):轴承钢≤10×10-6,60Si2CrVAT弹簧钢≤12×10-6,CM490锚链钢≤15×10-6,37Mn5油井管坯钢≤18×10-6,SAE1022A冷镦钢和15CrMoG高压锅炉管坯钢≤20×10-6。  
        关键词： 特殊钢;BOF-LF-RH-CC流程, 含钡洁净钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电渣合金钢空心类锻件生产工艺的优化

        赵新, 刘德富
        2008, 29(4): 39-40.
        摘要：典型的空心锻件-电渣合金钢辊套锭重≥2 t,内孔直径560～880 mm,外径670～1200 mm,长1300～1780 mm。在保证质量的基础上,采用改进的工艺-直接锻粗法后,与传统工艺相比,可减少2道工序和一次中间加热,锻件成材率提高5%～15%,显著降低生产成本。  
        关键词：空心类锻件, 电渣重熔, 合金钢,&锻造,&nbsp;成材率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100t EBT电弧炉-LF-CC流程生产38CrMoAl钢的工艺实践

        余国松
        2008, 29(4): 41-42.
        摘要：渗氮钢38CrMoAl(%:0.35～0.42C、0.20～0.45Si、0.30～0.60Mn、1.35～1.65Cr、0.15～0.25Mo、0.70～1.10Al)由100 t EBT DC EAF-100 t LF-200 mm×200 mm,150 mm×150 mm方坯连铸机流程生产。通过出钢过程加60%Al,LF加40%Al,高碱度渣吹氩精炼,精炼末期喂Φ16 mm 28Ca-55Si线,加大中间包浸入式水口内径,全程保护浇铸等工艺措施成功生产出38CrMoAl钢,可连浇5炉钢,轧材总氧含量为(5～8)×10-6各项性能均满足用户要求。  
        关键词：渗氮钢38CrMoAl;100tEBT EAF-LF-CC;&nbsp;工艺实践   
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        更新时间：2026-01-21

      • T27铁路用钢的研制与开发

        叶黎华, 马佐仓, 梁建国, 范夕荣, 马传庆
        2008, 29(4): 43-44.
        摘要：T27铁路用钢(%:0.10～0.16C、0.15～0.25Cr、0.025～0.045Al)为包晶钢。莱钢特殊钢厂采用45%～60%铁水+废钢-50 t电弧炉-LF(VD)-连铸机工艺路线生产T27钢。通过电弧炉热装铁水≥45%,调节供氧量,确保终点碳为0.08%～0.10%,电弧炉出钢过程用部分钢芯铝替代硅锰合金进行脱氧,精炼渣碱度为4,控制精炼吹氩参数,控制中间包钢水过热度20～30℃,结晶器配水量180 m3/h,保护渣黏度为(0.85±0.05)Pa·s,使钢中的氧含量为(15～20)×10-6连铸坯合格率≥99.95%,钢材质量符合GB/T700-1988标准要求。  
        关键词：EAF-LF(VD)-CC,& 终点碳控制,&T27钢,&包晶,&nbsp;保护渣   
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        更新时间：2026-01-21

      • 微合金元素Ti对20CrMnTi齿轮钢质量的影响

        夏政海, 吴清明
        2008, 29(4): 45-46.
        摘要：研究了钢中Ti回收率的影响因素、Ti含量对钢中Ti夹杂物含量和奥氏体晶粒长大倾向的影响,以及C-Ti对20CrMnTi钢淬透性和力学性能的影响。结果表明,当Ti含量超过0.03%时,20CrMnTi钢中Ti夹杂物含量明显增加;当Ti含量从0.01%增至0.04%,980℃1h处理后钢中晶粒度从5级提高到8级;当控制C-Ti= 0.12%时,钢的淬透性带的宽度为HRC 4～6。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Y15高硫易切削钢氧含量与硫化物形态控制工艺

        陈列, 陈伟庆, 肖飞虎
        2008, 29(4): 47-48.
        摘要：西宁特钢Y15易切削钢(%:0.10～0.15C、1.00～1.20Mn、0.30S)由25 t EAF-LF-657 kg铸锭流程生产。试验结果表明,通过控制电弧炉氧化终点[C]0.06%～0.10%和脱氧工艺将[O]控制在(150～250)×10-6控制钢中Mn/S=2.77、O/S=0.059时,钢中夹杂物大多数为(Mn,Fe)S和硫化物包裹氧化物,少数为MnS,使钢具有良好的切削性能。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高强耐候钢YQ450NQR1连铸大方坯质量的控制

        陈永, 杨素波, 吴国荣
        2008, 29(4): 49-51.
        摘要：通过降低结晶器冷却强度、优化结晶器宽窄面水量分配,延长喷水冷却区长度、适当增大连铸比水量、调整二冷区各回路的水量分配比例等优化工艺措施,高强耐候钢YQ450NQR1 360 mm×450 mm连铸坯质量明显提高,表面凹坑缺陷率由37.13%降至2.87%,中心疏松评级≤1.0级的比例由79.71%增至90.70%,中心偏析≤0.5级的比例由1.45%增至44.19%,无中心裂纹的比例由39.13%增至62.79%。  
        关键词：耐候钢;大方坯连铸结晶器冷却;二冷控制;质量控制   
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        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • Ni对中碳高强度弹簧钢腐蚀疲劳性能的影响

        孙曼丽, 惠卫军, 张代明, 董瀚, 翁宇庆
        2008, 29(4): 52-54.
        摘要：采用加速腐蚀(5%NaCl盐雾)试验和旋转弯曲疲劳试验,研究了0.52%～1.00%Ni对2000 MPa级中碳弹簧钢NHS(%:0.44～0.45C、1.95～2.08Si、0.68～0.70Mn、0.90～0.92Cr、0.14～0.15V)腐蚀疲劳性能的影响。结果表明,增加NHS钢中的M含量,腐蚀坑深度降低,在5%NaCl水溶液中钢的点蚀电位增加,从而导致腐蚀疲劳强度提高。与传统的60Si2CrVA弹簧钢相比,NHS弹簧钢呈现出良好的耐腐蚀疲劳性能。  
        关键词：Ni;中碳高强度弹簧钢;腐蚀疲劳   
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        更新时间：2026-01-21

      • 低碳微合金双相钢沉淀相粒子的分析

        陈连生, 李秀景, 褚春光
        2008, 29(4): 55-57.
        摘要：采用萃取复型技术研究了实验室Φ450轧机控轧控冷后铁素体-马氏体双相钢(%:0.08C、0.22Si、1.02Mn、0.02Nb、0.013Ti、0.034Al)中沉淀相粒子。结果表明,该钢在1200℃时就存在尺寸为几十纳米的(Nb,Ti) (CN),经X-射线能谱分析得出,小颗粒中Nb含量大于Ti含量,形状不规则,大颗粒沉淀相主要含Ti,Nb含量较少,呈长方形;经控轧控冷后(Nb,Ti)(CN)为间隙析出,且主要在晶界处析出。  
        关键词：双相钢, 铁素体-马氏体,&沉淀相粒子,&nbsp;萃取复型   
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        更新时间：2026-01-21

      • 高碳钢线材组织和屈服强度关系的数学模型

        陈礼斌, 冯运莉, 张宁宁, 孙静
        2008, 29(4): 58-59.
        摘要：通过光学和扫描电子显微镜,运用定量金相技术,分析计算高碳钢(%:0.56～0.63C、0.60～0.71Mn、0.23～0.28Si)铁索体含量和珠光体片间距,建立高碳钢线材的组织和屈服强度(σs)之间关系的数学模型:σa(Pa)=104.52×10-6+161.70(1-fa1/3)S-1(m),其中fa~-铁素体的体积百分数,S-珠光体的片层间距。模型的计算值与实验值的相对误差为2.9%。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 1Cr18Ni9Ti与1Cr13不锈钢焊接接头组织及电化学性能

        赵勇桃, 李文学, 赵莉萍, 麻永林, 冯佃臣
        2008, 29(4): 60-62.
        摘要：用金相法观察和分析了用1Cr18Ni9Ti焊丝进行焊接的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢板和1Cr13马氏体不锈钢板焊接接头的组织;通过海水模拟溶液浸泡试验,测量焊接接头极化曲线和交流阻抗曲线,对比分析了焊缝与母材的耐腐蚀性能。结果表明,焊接接头组织为典型的柱状晶凝固组织;焊接接头中,马氏体母材和焊缝区容易受到腐蚀,而奥氏体母材不易受到腐蚀。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • Cr12MOV钢渗硼层的组织和成分

        苗全生, 郝少祥
        2008, 29(4): 63-65.
        摘要：用光学显微镜、扫描电子显微镜和X-射线仪分析和研究了1.72C-11.81Cr-0.40Mo钢渗硼层组织和元素含量的变化。结果表明,渗硼层由白亮的硼化区(FeB相-Fe2B相)和黑白相间的过渡区组成;硼化区前端存在大量形状不规则的岛屿状含硼碳化物。渗硼层中存在B、C、Al、Si、Mo、Cr、Fe等元素,硼化物前端的B、Cr、Fe含量分别为11.48%、36.49%和32.23%,过渡区的B、Cr、Fe含量分别为8.07%、7.04%和77.21%,而Mo含量几乎没有变化。渗硼层中Cr、Mo以碳化物形式存在,Al、Si存在于缺陷处或高碳区中。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 红外热像技术快速确定0.45C钢疲劳极限的试验方法

        李飞, 马赞, 刘浩
        2008, 29(4): 66-68.
        摘要：分析了材料疲劳过程的能量耗散-热耗散,并用红外热像仪研究了高频疲劳试验机疲劳试验过程具有颈缩部分的0.45C钢表面温度变化,快速确定0.45C钢疲劳极限。结果表明,红外热像法确定的正火0.45C钢的疲劳极限为219 MPa,与理论计算法得出的该钢疲劳极限相一致。该试验方法具有非接触、便捷、低成本等优点。  
        关键词：红外热像仪;能量耗散;0.45C钢;疲劳极限   
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        更新时间：2026-01-21
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