最新刊期
      2005年第26卷第4期

        综述

      • 我国转炉炼钢的现状和发展

        王勇杨宁川王承宽
        2005, 26(4): 1-5.
        摘要：2003年我国转炉钢产量已接近1.9亿t,占我国钢产量的85.2%,约占世界转炉钢的25%。50～300t转炉由2001年的75座增至2003年的134座,工艺技术进一步优化。我国转炉冶炼新钢种和优质钢种增长迅速,其中包括低合金、耐候钢、TRIP(相变诱发塑性)钢以及合金结构钢、齿轮钢、轴承钢、锅炉用钢等特殊钢。今后转炉钢的增长主要是对条件较好转炉钢厂挖潜改造,进一步提高装备水平、扩大品种、提高质量以及降低消耗,改善环境。  
        关键词：转炉炼钢;优质钢;现 状;发 展   
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        更新时间：2026-01-21

      • 国内外易切削钢的现状和研究进展

        王小红, 谢兵, 冯仲渝
        2005, 26(4): 26-28.
        摘要：易切削钢比普通碳素钢有较好的切削性能和更好的产品表面光洁度。随着自动化加工工业和汽车工业的发展,易切削钢的使用量不断增加。目前,国外普遍采用电弧炉二次精炼连铸流程生产易切削钢。工业化国家切削钢已形成标准化系列产品,并伴随连铸技术的广泛采用,使易切削钢具有均匀的切削性能。现有易切削钢种为易切削碳钢、渗碳钢、调质钢和不锈钢,并不断将易切削钢扩展到诸如模具钢、高锰钢、耐热钢、高工钢等钢类。在分析国内外易切削钢发展的基础上,讨论了易切削钢生产工艺、钢种的发展方向。  
        关键词：易切削钢, 冶金工艺,&nbsp;进 展   
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        更新时间：2026-01-21

      • 钢的软接触电磁连铸技术的研究进展

        王宏明, 李家旺, 徐明喜, 李桂荣
        2005, 26(4): 29-32.
        摘要：钢的软接触电磁连铸技术(SoftContactElectromagneticContinuousCasting)是利用高频交变电磁场在结晶器内铸坯初始凝固区施加电磁压力来减少钢液与结晶器壁的接触压力,从而减小结晶器振动对铸坯表面质量的影响,降低拉坯阻力和减弱初始凝固点的传热来提高铸坯表面质量。分析了实现钢的软接触电磁连铸在结晶器结构、材质以及电磁场参数等方面需要解决的问题,并介绍了该技术的最新研究成果:高频调幅磁场及无结晶器振动的电磁连铸技术。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        试验研究

      • 轧制参数对板带晶粒尺寸影响的模拟分析和工艺优化模型

        李立新, 胡晶晶, 汪凌云
        2005, 26(4): 6-8.
        摘要：利用所建立的热轧微合金化钢板带晶粒尺寸仿真系统对开轧温度、变形速度、变形程度分配、道次间隙时间等工艺参数对晶粒尺寸的影响进行模拟分析和计算，在此基础上建立了晶粒尺寸与工艺参数间 关系的BP网络模型，进而建立了工艺优化模型，以充分利用静态再结晶机制，细化微合金钢板带的晶粒。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 汽车用合金化热镀锌, IF, 钢表面摩擦系数

        张理扬, 左良, 李俊, 俞宁峰, 季思凯
        2005, 26(4): 9-12.
        摘要：采用平板滑动实验研究了表面相组成、表面粗糙度、拉速、压力及涂油品种等因素对汽车用合金化热镀锌IF钢表面摩擦系数的影响。研究发现对于合金化热镀锌IF钢表面存在大量柱状ζ相的镀层表面， 其表面摩擦系数通常大于以粒状δ相为主的镀层表面；以柱状5相为主的镀层表面，当镀层表面存在大量尺寸较大的“火山口”状形貌时，其表面摩擦系数相对较小。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • B30MnSi钢的动态再结晶行为

        魏立群
        2005, 26(4): 13-15.
        摘要：采用Gleeble1500热模拟试验机对B30MnSi钢(%:0.32C,1.04Mn,0.85Si,0.019P,0.009S)进行变形温度为850～1000℃,应变速度为0.1～101/s的压缩变形试验,以研究该钢的动态再结晶规律。并通过回归分析得出峰值应力σm,应变εp,动态再结晶临界应变εc与温度补偿变形速率因子Z之间关系式为σm=16.689Ln(Z)-347.41;εp=0.0474Ln(Z)-1.1023;εc≈0.0393Ln(Z)-0.915。  
        关键词：B30MnSi钢,线材;应力-应变,动态再结晶   
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        更新时间：2026-01-21

      • BaO 和 Li2O 对 CaO 基脱硫精炼渣熔点和粘度的影响

        李桂荣, 祝贞学, 戴起勋, 王宏明
        2005, 26(4): 16-18.
        摘要：以CaO(bal)-SiO2(22.4%)-Al2O2(11.6%)-CaF2(10%)精炼渣作为基础渣系,用BaO、Li2O替代其中等量的CaO含量,固定(CaO+RxO)/SiO2=2.5(RxO代表BaO或者Li2O),对该脱硫精炼渣系的熔点和粘度进行了研究。结果显示在传统的CaO基熔渣中加入BaO、Li2O可以降低渣系的熔点和粘度,有效地改善了渣钢反应的动力学条件。当(BaO,Li2O)=15%时,熔渣的熔点分别为1267℃和1185℃,远低于不加添加剂时的熔点1326℃,当温度为1475℃时,熔渣粘度分别为0.98Pa·s和0.51Pa·s,远小于不加添加剂时的粘度1.79Pa·s,使渣系具有良好的流动性和熔化性能。  
        关键词：CaO 基熔渣, BaO,&Li2O,&nbsp;熔点;粘度   
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        更新时间：2026-01-21

      • 40MnV 钢中微合金元素氨-碳化物的析出行为

        索进平, 董瀚
        2005, 26(4): 19-22.
        摘要：用Thermocale和Dicta软件对微合金钢40MnV(%:0.36～0.40C,1.36～1.40Mn,0.8～0.9V,0.011～0.016Ti,0.021～0.045Al,0.007～0.016N)中的析出相进行计算,并用电解分析,X衍射,透射电镜研究了析出相的成分、形貌和分布。结果表明,钢中少量的N和Ti可导致在固液两相区析出尺寸为50nm的粗大TiN颗粒。随温度降低,析出相尺寸逐渐减小到10nm以下,形状由方形变成圆形,且析出相中V和C含量增加,N和Ti含量减少。随着钢中铝含量的增加,VN析出量减少。  
        关键词：40MnV微合金钢, Ti&N&M(C,N),&nbsp;固液两相区   
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        更新时间：2026-01-21

      • 热丝法炉渣熔化和结晶过程测定装置的研制

        施金良, 贾碧, 吴云君, 贺丰雷, 李家庆, 文光华, 唐萍
        2005, 26(4): 23-25.
        摘要：研制了热丝法炉渣熔化和结晶参数测定仪,该测定仪用一根双铂铑热电偶丝既作加热元件又作测温元件,具有升、降温速度快,测量效率高的特点。对板坯保护渣测试结果表明,炉渣开始熔化温度和流动温度的测量误差±10℃,结晶温度±10℃,结晶比率±5%。  
        关键词：热丝法, 炉渣, 熔化温度,&结晶温度,&nbsp;结晶率   
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        更新时间：2026-01-21

      • 冷轧不锈钢-碳钢复合板弯曲裂纹的分析

        王立新
        2005, 26(4): 42-43.
        摘要：通过“爆炸+轧制”法生产的0.80～1.20mm的304不锈钢碳钢(Q235A,08Al)304不锈钢复合板的厚度比例为1∶10∶1,该板在建筑门窗幕墙和日用炊具领域有广泛应用前景。冷弯试样产生裂纹的分析结果表明,基板含碳量高的Q235A钢(0.16%C)比基板含碳量低的08Al钢(0.06%C)出现裂纹的几率大,并且钢中夹杂物、钢的晶粒度和热处理工艺均影响冷轧复合板的弯曲性能。通过选择08Al钢为基层板,控制1050℃热处理工艺,使晶粒度级别≤8级,可明显改善冷轧复合钢板的弯曲性能。  
        关键词：碳钢-304不锈钢-碳钢复合板;弯曲裂纹, 碳含量,晶粒度   
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        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • 连铸工艺参数对高碳钢小方坯中心碳偏析的影响

        冯军, 陈伟庆
        2005, 26(4): 33-35.
        摘要：采用多元线性回归方法分析了在给定结晶器电磁搅拌条件下(230～245A),碳含量0.58%～0.83%,二冷比水量0.82～2.86L/kg,拉速1.90～3.0m/min,过热度17～60℃范围内,各参数对140mm×140mm和150mm×150mm小方坯中心碳偏析的影响,并采用BP神经网络进行预测计算。多元回归分析结果表明,影响中心碳偏析的显著因素是钢中碳含量,其次是连铸拉速和二冷比水量;随钢中碳含量、拉速和过热度增加,铸坯中心碳偏析增大,随二冷比水量增加,中心碳偏析减小。  
        关键词：高碳钢,连铸小方坯;中心碳偏析;多元线性回归, BP神经网络   
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        更新时间：2026-01-21

      • 攀钢转炉-大方坯连铸工艺生产齿轮钢20CrMoH的实践

        蒲学坤
        2005, 26(4): 36-37.
        摘要：攀钢采用120t顶底复吹转炉→LF+RH精炼→大方坯连铸(280mm×380mm)→热轧工艺生产规格为Φ25～60mm的20CrMoH齿轮钢,检验结果表明,成品检验结果为成分(%):C0.19～0.22,Mn0.54～0.58,Cr0.97～1.03,Mo0.18～0.19,P0.019～0.028,S0.006～0.012,ΔHRC J9≤6、J15≤9,[O]≤20×10-6A,B类夹杂≤1.5级,C,D类夹杂≤1.0级,机械性能和低倍组织均满足标准要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 汽车用低碳齿轮钢的LF-VD 脱氧工艺

        肖爱平, 李德胜, 雷应华, 颜学勇, 陈君
        2005, 26(4): 40-41.
        摘要：分析和研究了105炉SCM318H、SCM322H、SCM420KC、SCM822H、SCr420K等汽车用低碳齿轮钢的20tLFVD精炼终渣碱度、终Al含量和真空时间对钢中氧含量的影响。实践操作结果表明,采用白渣操作,控制终渣碱度不低于3,终Al含量≥0.22%、真空处理时间不低于25min,可使低碳齿轮钢的氧含量稳定地≤15×10-6平均氧含量为11.58×10-6。  
        关键词：低碳齿轮钢, LF-VD 精炼;氧含量;脱氧工艺   
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        更新时间：2026-01-21

      • 电弧炉脱[S][P]和[Pb][Zn] 的操作实践

        王新成, 俞海明
        2005, 26(4): 44-45.
        摘要：控制电弧炉[P][S]含量和[Pb][Zn]总量,为生产洁净钢创造了基本条件,防止炉渣回磷和无渣出钢操作是获得低[P][S]电弧炉钢水的关键操作。应控制炉料中[Pb][Zn]含量,当熔清时,[Pb]等成分超出标准要求的情况下,首先停止喷碳操作,增大吹氧强度和角度,将[C]降至0.10%以下,钢水经搅拌和升温,促使沉降在炉底[Pb]通过钢水的溶解、氧化被炉渣捕集,2～6min后,喷入发泡剂碳粉,使Pb氧化物还原成Pb蒸发排出,脱[Pb]率为19.0%～46.4%。脱[Zn]操作与脱[Pb]相同。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 水平连铸分离环碎裂的分析和改进措施

        田汉蒲, 徐景峰, 崔泽南, 李卫平
        2005, 26(4): 46-48.
        摘要：通过对Φ130mm管坯水平连铸用分离环拉坯过程碎裂的分析以及进行了分离环成分对性能影响的试验,改进了分离环的成分和连铸工艺。结果表明,当使用βSi3N4+30%BN分离环,分离环尺寸精度达到0.1mm,控制钢中N含量≤60×10-6O含量≤30×10-6反推量3～5mm时,分离环碎裂得到有效控制,月平均碎裂率由改进前的8.3%降至改进后0.3%以下。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 转炉冶炼超低碳、超低氮钢的工艺技术

        吴杰, 刘振清
        2005, 26(4): 56-57.
        摘要：分析了武钢90t顶底复吹转炉冶炼<0.005%C,≤0.005%N超低碳、氮钢的两种冶炼工艺技术,即常规工艺:KR脱S→LD→RHKTB→CC和双联工艺:KR脱S→LD脱Si、P→LD复吹脱碳→RHKTB→CC。实践表明,常规工艺冶炼时中间包钢水平均C含量为25.5×10-6、平均N含量为18.5×10-6双联工艺冶炼时,中间包钢水平均C含量为16×10-6、平均N含量为19×10-6双联工艺吹炼终点[P](60×10-6)比常规工艺(110×10-6)低。  
        关键词：超低碳, 超低氮, 转炉,&nbsp;RH-KTB 精炼;冶炼   
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        更新时间：2026-01-21

      • 70 t Consteel EAF-LF-CC生产耐热螺杆用钢 B7 的工艺实践

        王建明
        2005, 26(4): 58-59.
        摘要：鄂钢股份有限公司采用70tConsteel超高功率电弧炉70t钢包精炼炉4流150mm×150mm方坯连铸连轧工艺生产耐热螺杆高强度标准件用钢B7(40CrMnMo)。电弧炉炉料为30%生铁+70%优质废钢,废钢预热温度≥600℃。生产结果表明,该钢成品化学成分可稳定控制(%):0.39～0.42C,0.86～0.91Mn,0.22～0.31Si,0.013～0.018P,0.005～0.013S,0.85～0.94Cr,0.16～0.18Mo,0.019～0.028Als,偏析与疏松级别为0.5～1.0,夹杂物0.5～2.0级,Φ18～Φ50mm钢材晶粒度8.5～9级,满足耐热螺杆标准件的使用要求。  
          
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        更新时间：2026-01-21

        产品研发

      • 锻造半高速钢冷轧工作辊的试制

        尹钟大, 刘德富, 徐德祥, 李朝华, 孙学乐, 高峰
        2005, 26(4): 38-39.
        摘要：整体锻造半高速钢(%:0.74C,0.87Si,4.92Cr,1.05Mo,0.41V)Φ540mm×1530mm冷轧工作辊的试制工艺为:电弧炉冶炼+电渣重熔,锻造成型,双频感应加热表面温度1090℃淬火,520℃高温回火而制成。采用逐层磨削法测得轧辊硬度分布曲线,轧辊表面硬度HSD92,HSD90以上的淬硬层深度为25mm,HSD87以上的淬硬层深度为35mm。轧辊组织为回火马氏体基体上分布有着细小弥散的碳化物。  
          
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        更新时间：2026-01-21

      • 高强度弹簧钢60SiCrV7 的性能和应用

        蔡璐, 惠卫军
        2005, 26(4): 49-51.
        摘要：试验研究了新型高强度弹簧钢60SiCrV7(%:0.54～0.65C,1.35～1.65Si,0.7～1.0Cr,0.1～0.2V)的淬、回火工艺对力学性能的影响,结果表明,经最佳热处理工艺920℃油淬,430～450℃回火后,钢的抗拉强度为1750MPa,屈服强度1440MPa,冲击功9J,具有高的疲劳寿命,可以满足高强度弹簧设计需求。  
        关键词：高强度弹簧钢, 60SiCrV7;热处理,&nbsp;机械性能, 疲劳寿命   
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        更新时间：2026-01-21

      • 100 t转炉-钢包炉精炼-连铸生产65Mn 弹簧钢的工艺实践

        吕瑞国, 李京军, 阮细保
        2005, 26(4): 52-53.
        摘要：采用100t 顶底复吹转炉-100t 钢包炉(LF)精炼-6机6流150mm×150mm方坯连铸机生产65Mn 弹簧钢。转炉终点[C]0.08%～0.12%,[P]≤0.012%,[S]≤0.03%,增碳剂收得率为85%～90%。 LF精炼渣 碱度2.5～3.0,并喂Si-Ca线和吹氩。连铸时中间包钢水温度1495～1515℃,铸速1.6～1.8m/min,采用结晶 器电磁搅拌。20炉65Mn钢质量检验结果表明，化学成分(%):C0.63～0.68,Mn 0.95～1.07,P0.009～0.023, S0.006~0.017,连铸坯断面碳含量偏差≤0.02%C。65Mn钢盘条产品符合GB/T4354-1994要求。  
        关键词：100 t 转炉, 钢包炉, 连铸;65Mn弹簧钢   
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        更新时间：2026-01-21

      • 30 t EAF-40 t LF冶炼35MnVS 易切削钢的工艺实践

        李艾, 刘光辉, 朱志欣, 王秀兰
        2005, 26(4): 54-55.
        摘要：采用30tEBTEAF40tLF(喂线)3.15t铸锭工艺生产35MnVS易切削钢(%):0.33～0.40C,0.30～0.60Si,1.00～1.40Mn,0.06～0.12V,≤0.035P,0.035～0.075S。30炉35MnVS钢的生产结果表明,LF精炼时,喂硫磺粉线前钢中的硫含量为0.007%～0.032%,喂硫磺粉线后钢中硫含量为0.040%～0.071%,喂丝硫的回收率为50%～80%。喂硫线后,再喂入0.3kg/t的铝线,细化钢的晶粒。35MnVS易切削钢成品材的晶粒度为6～7级,钢的机械性能和高、低倍组织均满足标准要求。  
        关键词：35MnVS 易切削钢,&nbsp;LF精炼, 喂 线   
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