最新刊期
      2017年第38卷第5期

        试验研究

      • 李龙, 李晓
        2017, 38(5): 1-4.
        摘要：0.017%C 316L/0.076%C 310S钢与0.160%C Q345钢复合坯经1200℃ 2h加热,开轧1150℃,终轧1000℃,道次压下量20%~25%,轧制5道次,轧成试验用复合板。采用Thermo-Calc软件计算了复合板中不锈钢的伪二元平衡相图,得到了316L和310S钢在轧制温度下析出碳化物的临界碳含量分别为0.082%和0.076%,并利用菲克第二扩散定律对碳在热轧不锈钢-低碳钢复合板中的浓度分布进行分析计算,据此得出316L钢和310S钢碳的扩散距离分别为10μm和12μm（碳在316L钢中扩散距离为7μm）,并与草酸腐蚀试验结果基本相符。复层用316L钢的复合板的耐蚀性优于310S钢。  
        关键词：316L、310S、Q345、热轧不锈钢-低碳钢复合板;碳扩散;浓度分布   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799887 false
        更新时间：2026-01-21

      • 基于CSP工艺锯片钢75Cr1静态再结晶研究

        宋娜娜, 鲍思前, 赵刚, 蔡珍, 徐洋, 黄祥斌
        2017, 38(5): 5-9.
        摘要：试验用75Cr1钢（/%:0.76C,0.30Si,0.70Mn,0.45Cr,0.010P,0.003S）的CSP流程为150t BOF-LF-60mm板坯连铸-连轧。通过Thermecmastor-Z热模拟实验机对取自锯片钢75Cr1 60mm铸坯的试样进行了双道次热压缩实验,分析了温度（1000~1150℃）,变形量（0.1~0.22）,变形速率(0.1~10s-1)以及道次间隔时间（1~80s）对其静态再结晶的影响,并采用2%应力补偿计算了不同变形条件下的静态再结晶百分率,建立了基于CSP工艺锯片钢75Cr1静态再结晶动力学模型。利用VB编制模拟软件,结合现场生产工艺参数,预报CSP工艺生产75Cr1钢热轧过程中组织演变,得出75Cr1钢合适的精轧工艺-精轧人口温度1150℃,变形量0.22,应变速率1s-1道次间隔时间30s。  
        关键词：锯片钢75Cr1;CSP工艺;双道次压缩;静态再结晶;动力学模型;模拟软件   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799607 false
        更新时间：2026-01-21
      • 杨秀芝, 华文林, 杨春杰, 董春法
        2017, 38(5): 10-12.
        摘要：利用Gleeble-3500热模拟试验机对9Ni低温钢（/%:0.049C，0.22Si，0.58Mn，0.0006S，0.0029P，9.16Ni，0.020Al，0.003Ti，0.0030N，0.0009O）在800℃冷却至500℃时间-t8/5（6~100s）的热循环过程进行了模拟,结合金相法建立了试验钢的SHCCT（模拟热影响区连续冷却转变）曲线。采用光学显微镜和扫描电镜对不同t8/5试样的显微组织进行了观察,研究了冷却时间对原奥氏体晶粒尺寸、M-A组元含量、尺寸、数量和形状因子（M-A组元面密度）的影响。结果表明,模拟热影响区连续冷却试样的显微组织由贝氏体（B）和马氏体（M）组成,其相对含量取决于冷却时间t8/5随800℃至500℃(t8/5)冷却时间的增加原奥氏体晶粒尺寸,粒状贝氏体含量、M-A组元尺寸增加,同时M-A组元含量和面密度降低,有利于改进9Ni钢粗晶热影响区的低温韧性。  
        关键词：热模拟影响区连续冷却转变(SHCCT);9Ni低温钢;800℃-500°C相变;M-A组元;贝氏体   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129798823 false
        更新时间：2026-01-21

        工艺技术

      • Φ219.1mm x9.5mm抗硫化氢腐蚀无缝管线钢管X52QS的生产实践

        王学敏, 邓叙燕, 李健强, 冯莹, 李英真, 胡楚江
        2017, 38(5): 13-16.
        摘要：根据API5L标准设计的X52QS管线钢管的化学成分为（/%）:0.11~0.14C，0.20~0.35Si，0.95~1.20Mn，≤0.010P，≤0.0015S，0.10~0.20Ni，0.10~0.20Cu，0.008~0.020Ti，0.0015~0.0040Ca。采用"100t EAF-LF+VD精炼-Φ210mm圆坯连铸-精密斜轧机组轧制-880℃淬火-655℃回火调质热处理"工艺流程对X52QS钢管进行了批量化生产。主要工艺措施为电弧终点控制钢水温度1620~1640℃，0.05%~0.08%C，≤0.008%P,精炼渣组分（/%）:58CaO，7SiO2，22Al2O3，8MgO，3%氟化物，VD后喂Ca-Si线等。检验结果表明，X52QS管线钢管的金相组织主要为铁素体+回火贝氏体，晶粒度≥8.5级，各类夹杂物的总和≤2级;力学性能和抗硫化氢腐蚀性能完全满足API 5L的标准要求；具有良好的焊接性能和低温冲击韧性，韧脆转变温度为-95℃。  
        关键词：X52QS管线钢管;抗硫化気腐蚀;化学成分;调质处理;生产实践   
        3
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129800211 false
        更新时间：2026-01-21

      • 压力容器钢板探伤不合格原因分析及工艺优化

        林强, 张华, 陈国威, 周琦
        2017, 38(5): 17-21.
        摘要：试验12MnNiVR压力容器钢板（/%:≤0.15C，0.15~0.40Si，1.20~1.60Mo，≤0.008P，≤0.018S，0.15~0.40Ni，≤0.30Cu，0.02~0.06V）的生产工艺为KR铁水脱硫-90t BOF-RH-210~300mm板坯连铸-轧制成20~30mm钢板，用扫描电镜分析了容器钢板，研究12MnNiVR容器钢RH精炼和连铸过程钢液全氧含量、夹杂物数量、粒径分布、形貌和组成。结果表明，Al2O3夹杂物经轧制发展形成线状缺陷是钢板探伤不合格主要原因；RH精炼过程钢水偏低，吹氧量高和连铸过程钢液二次氧化易造成Al2O3夹杂物超标；通过控制BOF出钢温度1650℃,RH前钢水温度≥1610℃，减少RH精炼过程升温吹氧量，RH循环时间≥10min，加强保护浇铸等工艺措施，容器钢板探伤合格率由96.85%提高到99.07%。  
        关键词：12MnNiVR容器钢板;探伤不合格;Al2O3夹杂;RH精炼;保护浇铸   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129800104 false
        更新时间：2026-01-21

      • 拉速波动对GCr15轴承钢250mm x280mm连铸坯内部质量的影响

        李颇, 范宇静, 张程, 申祖峰
        2017, 38(5): 22-26.
        摘要：试验用GCr15轴承钢的生产工艺为100t BOF-LF-RH-250mm×280mm连铸坯-Φ70 mm轧材。用碳截面偏析检验、射钉试验及高倍检验等分析检测方法,研究了结晶器冷却水2530 L/min,钢水过热度33~37℃,二冷比水量0.12 L/kg,M-EMS 530 A/2.5 Hz,F-EMS 400 A/3.0 Hz参数下,GCr15轴承钢连铸坯拉速0.52~0.58m/min对连铸坯轴承钢碳偏析、坯壳厚度及末端凝固位置和Φ70mm轧材带状的影响。结果表明,随着连铸拉速的提升,铸坯的宏观碳偏析先呈现下降后呈现上升趋势,凝固末端位置后移,液相穴长度变长,拉速控制在0.55m/min,有利于降低铸坯的宏观碳偏析和轧材球化退火后的带状组织级别。  
        关键词：拉速波动;连铸方坯;GCr15轴承钢;内部质量   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799348 false
        更新时间：2026-01-21
      • 匡旭光, 李栋梁, 陈廷勇, 贾寓真
        2017, 38(5): 27-30.
        摘要：通过二元影像测量仪和扫描电镜研究了湿喷、干喷和抛丸工艺对高速钢M42-弹簧钢X32双金属带锯不磨合试切GCr15钢齿尖崩刃和空转背部疲劳寿命的影响。结果表明,干喷可以保证齿尖形成稳定圆滑的表面,承受切割和振动的冲击力和增加锯条背材表面残余压应力,提高疲劳寿命,是该双金属锯条最合适的表面处理方式。  
        关键词：高速钢M42-弹簧钢X32双金属带锯条;表面处理;湿喷;干喷;抛丸;齿尖形貌;疲劳寿命   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129800406 false
        更新时间：2026-01-21

      • 高碳微合金非调质钢C70S6的开发和工艺实践

        万长杰, 申丽娟, 刘梅, 赵天力
        2017, 38(5): 31-33.
        摘要：开发的高碳微合金非调质钢C70S6（/%:0.68~0.73C，0.15~0.25Si，0.45~0.55Mn，≤0.030P，0.055~0.070S，0.10~0.15Cr，0.04~0.08Ni，0.03~0.04V，0.012~00.0140N）的生产流程为120t顶底复吹转炉-LF-RH-240mm×240mm方坯连铸-Φ39mm棒材轧制。生产结果表明，通过控制Mn/S≥3，采用碱度[（CaO）/（SiO2）]4.32的LF精炼渣（/%:59.87CaO，13.86SiO25.55MgO，16.34Al2O30.64S，0.072MnO）,钢水过热度1530℃连铸拉速0.65m/min，弱二冷比水量0.5L/t；二冷Ⅲ段采用气雾冷却，终轧温度≤880℃等工艺措施，高碳微合金非调质钢C70S6抗拉强度≥950 MPa，屈服强度≥550 MPa，伸长率≥10%，断面收缩率≥20%，硬度HB值为240~290，其各项指标均满足胀断连杆要求。  
        关键词：120t BOF-LF-RH-CC流程;高碳微合金非调质钢;胀断连杆;C70S6;开发;工艺实践   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799490 false
        更新时间：2026-01-21

      • 2.5 mm x 10 mm 65Mn扁钢丝表面横裂纹原因分析和工艺改进

        贾旭岗, 杨晓奇, 梁世勇
        2017, 38(5): 34-36.
        摘要：由65Mn钢（/%:0.65C，0.24Si，1.00Mn，0.014P，0.006S）Φ6.5mm盘条冷拔和轧制的2.5mm×10mm扁钢丝出现表面横裂现象。通过对缺陷分析，得出由于铸坯表面增碳，使盘条表面形成条带状分布的块状碳化物的异常组织，并在冷拔过程中异常组织处形成微裂纹，在轧制压扁阶段，微裂纹扩展、合并形成宏观裂纹。连铸过程中钢液卷入保护渣富碳层会造成连铸坯局部表面增碳。通过改进150 mm×150 mm方坯连铸工艺，即液面波动由7~8 mm降低3~4 mm,浸入式水口插入深度由70~80 mm增至90~100 mm，保护渣粘度由0.35Pa·s优化成0.40Pa·s，连铸拉速由2.1~2.4m/min降至2.1~2.2m/min，65Mn扁钢丝的表面横裂纹率由原来的2.33%降至0。  
        关键词：65Mn钢;150mmx150mm连铸坯;2.5 mm X 10 mm扁钢丝;横裂;表面增碳;异常组织;工艺改进   
        7
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129798688 false
        更新时间：2026-01-21

      • 0Cr13C铁素体不锈钢冷拔断丝分析及工艺改善

        宋云霞, 张孟昀, 白李国, 张荣兴, 马祥锋
        2017, 38(5): 37-39.
        摘要：0Cr13C钢（/%:0.02C,0.32Si,0.18Mn,0.016P,0.002S,12.25Cr,0.0140N）冷拔丝的工艺为Φ5.5mm热轧退火材（680~700℃退火）-冷拔至Φ2.0 mm材-氢气退火-冷拔至Φ0.70 mm丝-氢气退火-冷拔至Φ0.3mm丝。通过成分、断口、组织和力学性能分析,得出退火Φ5.5 mm热轧材为混晶组织,强度较高,造成冷拔时变形不均和断丝。通过720~760℃退火试验表明,随退火温度升高,抗拉强度降低,720、740、760℃退火后0Cr13C钢Φ5.5 mm热轧材的抗拉强度分别为471~503 MPa,417~448 MPa和378~417 MPa。生产结果表明,通过将Φ5.5mm热轧盘条的退火温度从原680~700℃ 2h提高至740℃ 3~4h,每台冷拔机的平均断丝率由6次/12h降至2次/12h。  
        关键词：0Cr13C铁素体不锈钢;冷拔;断丝;退火工艺   
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799988 false
        更新时间：2026-01-21

      • 连铸电磁搅拌和轻压下对气瓶钢34CrMo4冶金质量的影响

        卢秉军, 齐峰, 沈万林, 刘军
        2017, 38(5): 40-43.
        摘要：气瓶钢34CrMo4的生产工艺流程为铁水预处理-180 t BOF-LF-RH-350 mm×470 mm坯连铸。对4流连铸分别采用结晶器电磁搅拌（M-EMS,480 A,2 Hz）;M-EMS+凝固末端电流搅拌（E-EMS,320 A,6 Hz）;M-EMS+轻压下（LR,3 mm-4 mm-3 mm）以及M-EMS+E-EMS+LR进行工业试验,得出M-EMS（480 A,2 Hz）+E-EMS（320A,6 Hz）+3-4-3（mm）轻压下工艺,有效提升连铸坯内部冶金质量。9炉生产结果表明,该流程生产的气瓶钢34CrMo4的抗拉强度达1070~1159 MPa,钢中氧含量≤0.0020%,采用M-EMS+E-EMS+LR连铸工艺时,该钢具有高致密度,铸坯中心疏松级别≤1.0。  
        关键词：气瓶钢34CrMo4;180t BOF-LF-RH-CC流程;电磁搅拌;轻压下;中心疏松   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799246 false
        更新时间：2026-01-21
      • 马群, 王连海, 顾文涛, 赵智刚, 纪肖
        2017, 38(5): 44-46.
        摘要：Φ35mm C70S6非调质钢(/%:0.72C,0.20Si,0.58Mn,0.015P,0.065S,0.12Cr,0.05Ni,0.035V,0.008Al)生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-240 mm×240 mm方坯连铸-轧制。通过对剪切下料时开裂钢棒的组织、断口和剪切工艺进行分析,得出剪切过程开裂钢棒和未开裂钢棒组织、硬度无明显差别,因棒材在剪切过程受剪切力作用,出现水平方向移动,造成平刀和圆刀之间的间隙增大,使棒材剪切面弯曲变形,造成端部开裂。通过安装时将间隙由0.5 mm减少至0.3 mm,棒材夹持力由3 t增至3.5 t,对钢材进行淋水锈蚀处理以增大摩擦力等措施,剪切30 t Φ35mm C70S6钢材结果表明,剪切开裂率由原10%降为0。  
        关键词：C70S6高碳钢;胀断连杆;剪切开裂;组织;改进措施   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129800572 false
        更新时间：2026-01-21
      • 曹磊, 王国连, 史志强, 秦登平, 郑翠军
        2017, 38(5): 47-49.
        摘要：分析了Q550D钢（/%:0.15C,0.25Si,1.40Mn,≤0.010P,≤0.002S,0.03Nb,0.06V,0.015Ti,0.020Alt）连铸板坯角部横裂纹,得出角部横裂纹产生于结晶器内,并进一步扩展于二冷区,另外,在弯曲段（Ⅲ脆性区）外弧铸坯受拉应力,也是造成外弧角部横裂纹产生的重要原因。通过降低结晶器宽面水流量200 L/min,窄面20 L/min,对弧精度从±0.5 mm提高至±0.3 mm,振幅和振频分别从45 mm和130~136 opm改进至3.6~4.5mm和140~146 opm,结晶器锥度从0.9%~1.0%增至1.0%~1.1%,二冷工艺由边部自然冷却改进为喷嘴冷却,钢中氮含量由≤60×10-6降至≤40×10-6等工艺措施,角部裂纹发生率大幅度降低。  
        关键词：Nb-V-Ti微合金低碳钢Q550D;板坯;角部横裂纹;控制措施   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799129 false
        更新时间：2026-01-21

        组织和性能

      • Mo对TMCP工艺轧制EH460高强度船体钢组织和性能的影响

        孙逸婷, 李激光, 孙傲
        2017, 38(5): 50-52.
        摘要：试验用EH460钢（/%:0.06~0.08C，0.20~0.33Si，1.51~1.52Mn，0.003~0.013P，0.002S，0~0.18Mo，0.34~0.36Ni，0.04~0.05Nb，0.05~0.06V，0.013~0.015Ti，0.006~0.026Als）300 mm铸坯由Φ550 mm轧机轧制成60 mm钢板,终轧温度798~817℃,冷却速率5~20℃/s。研究了不含Mo和含0.18%Mo对该钢组织和力学性能的影响。实验结果表明,当冷却速率为15℃时,不含Mo钢抗拉强度645~655 MPa,-40℃冲击功168~200 J,含0.18%Mo钢抗拉强度677~679 MPa,-40℃冲击功48~64 J;对于高强度船板钢EH460,采用含Mo钢,可以提高钢板强度,达到船级社对其强度要求（屈服强度≥460 MPa,抗拉强度570~720 MPa,-40℃冲击功≥46 J）,但含较高Mo钢的冲击功降低较多,因此,在实际生产中,高强度船板钢EH460中的Mo含量,宜≤0.15%。  
        关键词：EH460船体钢;Mo;TMCP;组织;强度;冲击功   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129800510 false
        更新时间：2026-01-21

      • 高强度钢筋组织分析和强化工艺措施

        龙雨, 胡友红, 谢祥, 王琳松, 郑家良, 高长益
        2017, 38(5): 53-56.
        摘要：Φ22~25mmHRB400（/%:0.20~0.25C,0.25~0.43Si,0.90~1.15Mn）钢筋和Φ18~28 mm HRB500（/%:0.20~0.25C，0.50~0.65Si，1.38~1.53Mn，0.05~0.07V）高强度钢筋的生产工艺流程为100 t顶底复吹转炉-出钢脱氧合金化-钢包底吹氩气-160 mm×160 mm方坯连铸-连轧。通过对HRB400钢筋和HRB500高强度钢筋的组织观察,分析了V和Nb碳化物在钢中的析出行为及对性能的影响,提出了HRB400钢筋的表面淬火自回火组织层宜控制在1 mm以下和HRB500钢筋采用V-Nb复合微合金化强化改进措施。通过控制钢中C含量0.18%~0.23%,钢筋水冷后温度从650℃提高到700℃,HRB500钢筋采用V+Nb含量0.05%~0.07%复合强化等工艺措施。Φ22~25mm HRB400钢筋屈服和抗拉强度分别从460~510 MPa和580~610 MPa下降至440~490MPa和570~620 MPa,Φ18~28mm HRB500钢筋屈服和抗拉强度分别从560~610 MPa和670~700 MPa提高至570~620 MPa和680~710 MPa,显著提高了钢筋的综合力学性能。  
        关键词：HRB400;HRB500;高强度钢筋;组织;力学性能;强化措施   
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129800633 false
        更新时间：2026-01-21

      • 冷镦钢SWRCH22A的静态再结晶行为

        丁贝
        2017, 38(5): 57-60.
        摘要：Φ30 mm试验冷镦钢SWRCH22A（/%:0.18C,0.04Si,0.87Mn,0.013P,0.010S,0.039Al）的生产工艺为100 t BOF-LF-150mm×150 mm坯连铸-轧制。用Gleeble-3500热模拟试验机,在900℃和1000℃对SWRCH22A钢以变形速率1 s-1、变形量0.25,时间间隔0.5~15 s进行双道次压缩变形试验,得出应力-应变曲线。分析了变形温度和间隔时间对冷镦钢SWRCH22A静态再结晶行为的影响,采用应力补偿法计算了不同变形条件下的静态再结晶百分数。根据试验数据,计算出SWRCH22A钢的静态再结晶激活能为Qrex=249 287 J/mol。参考半经验公式,得到了静态再结晶动力学模型。模型计算与试验结果吻合。  
        关键词：冷镦钢SWRCH22A;双道次压缩;静态再结晶;动力学模型   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129800339 false
        更新时间：2026-01-21

      • 卷取后冷却工艺对700 MPa微合金钢带材组织和性能的影响

        董方, 武利平, 宿成, 闫瑞军, 沈国慧, 刘月
        2017, 38(5): 61-64.
        摘要：700 MPa微合金钢（/%:0.05C,0.18Si,1.80Mn,0.010P,0.003S,0.15Mo,0.10Ti,0.75Nb,0.035V,0.030Al,0.0020Ca）的冶炼工艺为240 t BOF-LF-2150 mm板坯连铸。通过利用金相显微镜、扫描电镜、能谱仪和拉力试验机试验了700 MPa级微合金高强钢轧后,10 mm钢带从600℃卷取时直接取样经3.7 h冷却至室温（25℃）的空冷工艺,和钢带600℃卷取后并堆放在一起经36.2 h缓慢冷却到室温（25℃）的缓冷工艺的组织和性能。结果得出缓冷工艺下,钢带的贝氏体较少,屈服强度高（732~740 MPa）、抗拉强度低（793~799 MPa）、伸长率大（21.0%~23.0%）;空冷工艺下,钢带的贝氏体较多,屈服强度低（647~654 MPa）、抗拉强度高（811~831 MPa）、伸长率较小（15.0%~17.0%）。综合分析,采用缓冷工艺钢带的力学性能要优于空冷钢带的力学性能。  
        关键词：Ti-Nb-V微合金高强钢;钢带;卷取;空冷工艺;缓冷工艺;组织;力学性能   
        2
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129799755 false
        更新时间：2026-01-21

      • 板坯结晶器喂稀土对30CrMnMo钢夹杂物和低温韧性的影响

        陈本文, 苏春霞, 赵刚, 付超, 杨昕, 杨成
        2017, 38(5): 65-67.
        摘要：在300mm×1950mm板坯结晶器宽面中心两侧500 mm处向30CrMnMo钢（/%:0.31C，0.48Si，1.44Mn，0.011P，0.001S，1.20Cr，0.71Mo，0.040Als）喂入0.017%RE。分析结果表明,稀土收得率95%以上,在钢中分布均匀,改变了钢中夹杂物形态,大多数夹杂呈球状,与不加RE 30CrMnMo调质钢相比,含0.017%RE 30CrMnMo钢60 mm板调质后-40℃冲击功(KV2)由50.9~56.6 J提高至77.6~81.6 J。  
        关键词：30CrMnMo钢;300 mm X 1950 mm板坯;结晶器喂稀土丝;夹杂物;-40℃低温冲击功   
        4
        |
        0
        |
        0
        <HTML>
        <网络PDF><Meta-XML>
        <引用本文> <批量引用> 129798963 false
        更新时间：2026-01-21
      0