最新刊期

2007年第28卷第1期

试验研究

重钢5流方坯连铸中间包控流装置的数理研究封面论文封底论文增强出版 AI导读

陈登福, 佐祥均, 郑辉, 黄丽, 龙木军, 廖明, 周远华
2007, 28(1): 1-3.

摘要：对重钢24t中间包控流装置进行水力学模型试验和数值模拟,通过测定停留时间分布(RTD)曲线和夹杂物的排除量,研究了不同尺寸湍流控制器对中间包流体流动特性的影响。研究结果表明,使用合适的湍流控制器和现有挡墙设置组合,可以延长水口响应时间及平均停留时间,提高活塞流区体积分数30%及降低死区体积分数50%,中间包内流体流动特性得到改善。

关键词：中间包;湍流控制器;水模型;数值模拟

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771451 false

更新时间：2026-01-21
Fe4N及氮在铁基体中的平衡固溶度公式封面论文封底论文增强出版 AI导读

雍岐龙, 陈明昕, 赵昆渝, 曹建春
2007, 28(1): 4-6.

摘要：根据Thermo-Calc和相关文献的测试数据,推导出Fe₄N在奥氏体和铁素体中的平衡固溶度公式分别：log[N]_γ= 0.940 - 479.4/T, log[ N]_α= 1.074 - 1 838/T。同时考虑Fe₄N的形成自由能而推导出氮(气)在奥氏体和铁素体中的平衡固溶度公式分别为：log[N]_γ= -2.752 + 1321/T, log[N]_α= -1.560-1214/T。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771075 false

更新时间：2026-01-21
齿轮钢淬火过程多场耦合分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

宋广胜, 刘相华, 王国栋, 隋凤利
2007, 28(1): 7-9.

摘要：利用有限元分析软件MSC.Marc,结合热弹塑性模型和编写的用户子程序，对(%)0.21C-1.03Cr- 0.20Mo0.03Nb齿轮钢圆柱体淬火过程的温度、组织和应力场进行了多场耦合分析。结果表明，淬火过程产生的内应力促进马氏体相变，在马氏体相变的情况下，组织应力强于热应力，使淬火后工件的残余应力呈组织应力分布。测量值和计算值对比表明，淬火过程应力场数值模拟中，考虑应力与相变的相互作用，使计算结果更为精确。

关键词：齿轮钢;马氏体转变,残余应力, 多场耦合分析

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770964 false

更新时间：2026-01-21
BH08G焊接用钢的热变形行为及动力学再结晶模型封面论文封底论文增强出版 AI导读

魏立群
2007, 28(1): 10-12.

摘要：用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(% )为。.08C、l. 59Mn、0.34Mo、0.12Ti的BH08G焊接用钢在950 ~ 1050℃ 、变形速率 ε 为0.1 ~ 10.0 s^-1时的热变形行为。通过奥氏体再结晶动力学回归计算得出： BH08G钢的Zener-Hollomon参数Z与峰值应力的关系式为Z =3. 829 x 10¹²exp(0.046 46 δ_m)峰值应力 δ_m、动态再结晶临界应变ε_c、峰值应变ε_m、动态再结晶完成应变ε_s与InZ的关系为:δ_m=21.338InZ-516.49,ε_c≈0.83ε_m= 0.032 6InZ-0.732, ε_s=0.052 2InZ -0.980 1 。通过BH08G钢动态再结晶状态图得出,BH08G钢粗轧温度为980 ~ 1 050 ℃、精轧温度为930 -980℃有利于变形晶粒细化，改善材料的力学性能。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770906 false

更新时间：2026-01-21
连铸坯凝固偏析的原位统计分布分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

薛正良, 左都伟, 齐江华, 高俊波, 蒋德阳, 王贵容, 汤伟
2007, 28(1): 13-15.

摘要：应用金属原位统计分布分析技术研究了40Cr钢(%:0.38～0.40C、0.90~0.91Cr、0.015～0.029P、 0.009~0.014S)240 mm×240 mm连铸坯中C、S、P和Al的宏观偏析规律。研究表明，在铸坯45%～63%等轴晶率下中间包钢水过热度(5~32 ℃)对C的宏观偏析没有显著影响，但对S、P宏观偏析产生明显影响。S呈中心正偏析，P呈中心负偏析，低过热度(5℃)不能减轻S和P的偏析程度。Al元素中心正偏析主要是Al₂0₃夹杂向连铸坯中心聚集所致。

关键词：连铸坯,凝固偏析;原位统计分布分析

4

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770188 false

更新时间：2026-01-21
280 mm×380 mm方坯连铸结晶器钢水流场的数值模拟封面论文封底论文增强出版 AI导读

刘坤, 任子平, 关勇, 刘万山
2007, 28(1): 16-18.

摘要：借助商业软件CFX4.4,对拉速0.8 m/min、两孔浸人式水口结构内腔中的钢水流动和(mm)280×380 ×800结晶器内70L(0.70%C)钢水流场进行了数值模拟。结果表明，侧孔倾角度10°、20°时，结晶器液面附近有二次漩涡出现，易造成卷渣；倾角30°时，液面相对平静；水口插入深度175~225 mm时，水口射流对结晶器钢水液面没有明显的冲击。

关键词：方坯结晶器;两孔浸人式水口; 钢水流动;数值模拟

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771666 false

更新时间：2026-01-21
铜含量对超高强度低碳贝氏体钢力学性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

宋新莉, 郭爱民, 袁泽喜, 唐金权, 董汉雄
2007, 28(1): 19-20.

摘要：实验用低碳贝氏体钢(%:0.042～0.045C、1.43～1.47Mn、1.0～2.5Cu、0.29～0.30Mo、0.025~0.029Nb、0.011~0.018Ti,0.0013~0.0023B)由50 kg真空感应炉冶炼。实验结果表明，随铜含量由1.0%增加至 2.5%,8-Cu在钢中沉淀速度加快，峰值硬度增大；随Cu%的增加，轧后直接淬火(DQ)钢的屈服强度由865 MPa增至918 MPa, DQ+500℃回火钢的屈服强度由935 MPa增至1140 MPa,但1.0%~2.5%Cu DQ+500 ℃回火钢的抗拉强度和冲击韧性均比DQ态钢有所降低。

关键词：超高强度, 低碳贝氏体; ε-Cu沉淀;力学性能

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771174 false

更新时间：2026-01-21
0.75C共析钢压缩变形时的组织演变封面论文封底论文增强出版 AI导读

张淑兰, 孙新军, 董瀚
2007, 28(1): 21-23.

摘要：通过Gleeble 2000和1500热模拟试验机，研究了0.75C共析钢珠光体和过冷奥氏体在压缩变形过程中的组织演变。试验结果表明，试样以10℃/s加热至700 ℃ 3 min进行60%压缩变形，钢中珠光体片层发生断裂、破碎；试样加热至1150℃1 min奥氏体化后以20℃/s冷却至700 ℃,压缩变形60%,在变形作用下，钢中部分过冷奥氏体转变成细片层珠光体。

关键词：共析钢, 奥氏体, 珠光体, 变形

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770112 false

更新时间：2026-01-21
CSP流程生产Q345B钢带的机械性能和强化因素分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

张云祥, 赵嘉蓉, 张海鸥, 王桂兰
2007, 28(1): 24-25.

摘要：通过定量金相和产品力学性能统计分析了CSP工艺(71 mm铸坯)和常规工艺(250 mm铸坯)生产的 Q345B钢2.0~12.7mm板卷组织和晶粒特征、屈强比(YS-UTS)和延伸率。结果表明，CSP工艺生产的板卷的晶粒尺寸为7.03~8.78 μm,晶粒度级别11.5～12.0,平均屈强比为0.77,延伸率为27.8%,较常规工艺生产的板卷高 (分别为8.79~8.95 μm,10.0～10.5,0.72和25.0%)。计算结果表明，CSP热轧低碳钢板卷细晶强化和沉淀强化占59%,常规工艺该项占55%。

关键词：CSP工艺;Q345B钢带;组织;力学性能

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129769674 false

更新时间：2026-01-21
CSP工艺0.04C钢热轧板冷轧-退火织构的演变封面论文封底论文增强出版 AI导读

李慧琴, 王玉峰, 金自力, 麻永林, 任慧平, 张晓燕
2007, 28(1): 26-28.

摘要：通过实验室4辊轧机和保护气氛管式退火炉，对0.04C钢CSP工艺生产的3 mm热轧板进行冷轧(至0.8mm)和退火试验，并用蚀坑法对退火试样进行织构分析；同时对包钢薄板厂CSP3 mm热轧板冷轧的1.2 mm板卷退火试样进行了X-射线检测。结果表明，1.2 mm SPCC冷轧板退火织构表层有较弱的{111}织构组分，中心层没有发现有利于提高钢的深冲性能的{111}织构。1.2mm板卷退火试样{111}/{100}取向密度比为2.0~3.0,与实验室蚀坑法的试验结果一致。

关键词：CSP工艺;冷轧板;退火织构

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129769534 false

更新时间：2026-01-21
轧制工艺参数对0.06C-0.31Mo微合金化高强度钢组织和性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

吴晓丹, HakcheolLee, YoungMinKim, NackJKim
2007, 28(1): 29-31.

摘要：用Gleeble热模拟试验机研究了0.06C-0.31Mo V-Nb-Ti-B微合金化钢再结晶区压下率(35.0%~ 52.0%)、非再结晶区压下率(60.2%～70.3%)、冷却速度(20~38 ℃/s)等轧制参数对钢的组织和机械性能的影响。试验结果表明，随着轧后冷却速度加大，上贝氏体的体积比增加导致钢强度的提高；贝氏体基体中针状铁素体含量越多，上平台能(USE)越大，韧-脆转变温度越低，因此，贝氏体基体中针状铁素体能改善管线钢的机械性能。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771693 false

更新时间：2026-01-21
低碳钢镁合金脱氧的研究封面论文封底论文增强出版 AI导读

李尚兵, 王谦, 何生平
2007, 28(1): 32-34.

摘要：通过MgO质增垠的30 kg感应炉,研究了 AlMg、SiCaBaMg、SiCaBaAlMg等镁合金(含8% -15% Mg) 脱氧剂对0.05% ~0.07%C钢的脱氧行为。试验结果表明，用8% -10% Mg的AlMg合金脱氧时，钢中氧含量降低到33. 77 x 10^-6用15% Mg的SiCaBaAlMg包芯线脱氧，钢中氧含量降低到38.62 x 10^-6。镁合金在脱氧的同时具有较强的脱硫作用,当钢中起始硫含量为0. 063%时,AlMg合金的脱磷率为46.03% ,SiCaBaAlMg包芯线的脱磷率为 49.21%。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771389 false

更新时间：2026-01-21
冷处理温度对1Cr20Co6Ni2WMoV钢组织和力学性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

张红, 王立民, 杨钢, 刘荣佩, 刘宁
2007, 28(1): 35-37.

摘要：马氏体热强钢1Cr20Co6Ni2WMoV用真空感应炉冶炼，锭重22.5 kg并锻成中16 mm棒材。试样经 1060℃1h油冷淬火， -70℃或-192℃2h空冷的冷处理，640 ℃3 h空冷回火处理。试验结果表明， 1Cr20Co6Ni2WMoV钢在热处理后的组织由高密度位错的回火板条马氏体、残余奥氏体、δ-铁素体和M₂₃C₆组成。随冷处理温度由-70 ℃降至-192℃,晶界上M₂₃C₆析出数量增多，晶内位错密度升高，残余奥氏体含量降低，钢的抗拉强度和屈服强度分别由1045 MPa和715 MPa提高至1090 MPa和760 MPa。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771562 false

更新时间：2026-01-21
Cu对304奥氏体不锈钢应变诱发马氏体相变的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

杨卓越, 王建, 苏杰, 熊建新
2007, 28(1): 38-40.

摘要：借助 X-射线衍射分析法研究了 0.45% ~1.44%Cu 对(%)：0.068 ~ 0.072C 18.72~19.06Cr 、9.40~ 9.46Ni的304不锈钢-196 ℃低温拉伸应变诱发马氏体相变的影响。结果表明,Cu对304不锈钢-196 ℃应变诱发e马氏体相变有明显的抑制作用;当Cu含量增至1.44%时，在经低温变形的钢中未检测到ε马氏体相变。随钢中Cu含量增加，-196℃ 应变诱发α'马氏体相变倾向降低，致使应变累积到一定程度后，流变应力低于低Cu钢。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129769796 false

更新时间：2026-01-21

工艺技术

在我国申请的无取向电工钢专利技术的分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

王立涛, 张莉霞, 刘念华, 王全礼, 王新华
2007, 28(1): 41-43.

摘要：1985年至2005年，在我国申请的无取向电工钢专利中，国外厂家有44件，主要为JFE和新日铁；国内厂家有48件，主要为宝钢和武钢。国外厂家申请的电工钢专利技术领域主要为高效化和涂层技术；国内厂家主要为轧制工艺和涂层技术。无取向电工钢的典型专利技术：有高效化，薄带连铸、涂层、加工工艺和半工艺产品；无取向电工钢发展趋势为产品高效化和特殊用途产品。

关键词：关键词 无取向,电工钢, 专利

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129769380 false

更新时间：2026-01-21
不锈钢AOD精炼工艺的应用和发展封面论文封底论文增强出版 AI导读

刘闯
2007, 28(1): 44-46.

摘要：简要介绍了我国浦钢30t AOD、太钢40tAOD、宝钢不锈钢分公司120t AOD不锈钢精炼炉的经济技术指标及应用；叙述了AOD精炼技术-脱碳、脱硫、以N₂代Ar和顶枪技术的发展；讨论了AOD精炼的供气形式的完善和炉衬寿命等技术问题。

关键词：不锈钢AOD精炼;应用;发展

6

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770720 false

更新时间：2026-01-21
1Mn15Cr17Ni2N高氮奥氏体不锈钢的研制封面论文封底论文增强出版 AI导读

陈列, 佐辉, 任元和, 李硕, 周志刚, 吴玉飞
2007, 28(1): 47-48.

摘要：采用25 t EAF-VOD+LF-680 kg铸锭工艺冶炼0. 14%C-0.35%N 的奥氏体不锈钢1Mn15Cr17Ni2N。VOD精炼后，[N]为0.040%,[0]为0.0158%;通过LF吹氮45 min,吹氮量50 m³,分析得出[N]为0.139%, [O]为0.0033%,吹入氮气平均回收率为33.07%。再加人500 kg氮化铬(8.60%N)和150 kg氮化锰(5.13%N),取样分析[N]为0.35%, [O]为0.0029%,加氮化铬和氮化锰的氮综合回收率为87.41%。

关键词：高氮;&奥氏体不锈钢;VOD LF

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129769886 false

更新时间：2026-01-21
EAF+LF(VD)-ESR双联法生产30CrMnSiA 电渣钢的工艺优化封面论文封底论文增强出版 AI导读

张洲, 周从惠
2007, 28(1): 49-50.

摘要：大冶特钢以传统工艺EAF+LF-轧制250 mm×250 mm轧坯生产的30CrMnSiA合金钢1.2t电渣锭母材，钢锭上部易产生裂纹。经采用优化工艺EAF+LF(VD)-④320 mm铸棒生产ESR母材，并控制母材中(%):≤ 0.003Pb、≤0.015Sn、≤0.030A8、≤0.015(Pb+Sn)及0.020～0.035T;供电与水温均用计算机控制。结果使ESR 充填比由0.40提高至0.53,电渣电耗下降200 kWh/t,母材至电渣锭的金属收得率由82.41%提高至93.75%,废品量由109.55 kg/t降低到29.42 kg/t,生产周期缩短7～10天。

关键词：电渣钢锭; 表面质量;工艺优化

3

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770813 false

更新时间：2026-01-21
酒钢120 t转炉-LF-CC工艺生产L360管线钢的实践封面论文封底论文增强出版 AI导读

李积鹏, 张有余
2007, 28(1): 51-52.

摘要：通过铁水脱硫-120t转炉冶炼-LF精炼(吹氩、喂线)-160(220)mm板坯连铸-2架炉卷轧机，轧制生产了1.6~12.7mm管线钢L360带材(%:0.08～0. 12C 、0.10～0.25Si 、1. 10~1.30Mn 、≤0.015P 、≤0.008S 、0.03~ 0.05Nb)。采用高拉碳补吹法控制转炉终点[C]0.04%;LF精炼时用AlMnFe、MnFe和NbFe合金化，并喂Al线和 SiCaBa线；连铸采用全程氩封注流保护浇铸等工艺措施。生产统计结果表明，L360管线钢[0]为(10~15)×10^-6[N](14~35)×10^-6[H](1.2~1.6)×10^-6Σ [N+H+0]≤51.6×10^-6该钢的屈服强度为425～460 MPa,抗拉强度505～525 MPa,屈强比0.81～0.88,均达到标准要求。

关键词：转炉-LF-CC流程; L360管线钢;铌微合金化

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771281 false

更新时间：2026-01-21
260 mm×300 mm连铸坯内裂纹的分析和改进工艺实践封面论文封底论文增强出版 AI导读

李法兴, 兰新哲, 宋永辉, 孙永喜
2007, 28(1): 53-54.

摘要：通过控制钢中硫含量≤0.020%,不同炉次中间包钢水温度波动范围由25 ℃降至10 ℃,调整结晶器水量为190~200m³/h,控制拉速0.55~0.75 m/min, 使20CrMnTiH 、40Cr、GCr15等钢种260 mm×300 mm连俦坯的内裂废品率由0.30%降低到0.01%,基本消除了铸坯内裂纹。

关键词：260 mm×300 mm连铸坯,&内裂纹, 铸速, 中间包钢水温度

5

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770400 false

更新时间：2026-01-21
帘线钢钢包渣线砖侵蚀分析和提高寿命的工艺措施封面论文封底论文增强出版 AI导读

肖卫军
2007, 28(1): 55-56.

摘要：通过优化工艺：干砌砖缝≤0.5 mm,镁碳砖MgO含量≥75%,精炼渣中MgO含量≤20%,VD处理时间由45 min降低到30 min,低粘度熔渣精炼时间由45 min降低至15 min以及用双渣线操作法，生产0.70～0.75C 帘线钢时，100 t LF(VD)的钢包渣线砖的使用寿命由15次提高到27次。

关键词：钢包炉,&渣线砖,&侵蚀, 工艺措施

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771624 false

更新时间：2026-01-21
帘线钢线材表面质量分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

王勇, 杭乃勤, 张细菊, 汪森文
2007, 28(1): 57-58.

摘要：试验了国内外不同厂家生产的φ5.5 mm 0.72%～0.82%C帘线钢线材的表面质量。结果表明，多数厂家的帘线钢线材表面无脱碳层，平均氧化层厚度≤7.7 μm,厚度波动≤1.13 μm,氧化层中Fe₃O₄与FcO的含量相当，有利于去除氧化层；个别厂家线材脱碳层为0.05~0.10 mm,平均氧化层12.47 μm,厚度波动≤1.84 μm。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770509 false

更新时间：2026-01-21
EAF-LF-CC工艺冶炼的结构钢低倍夹杂物的分析和控制封面论文封底论文增强出版 AI导读

李冬生, 徐冠宇
2007, 28(1): 59-60.

摘要：分析了鄂钢70 t EAF-LF-CC流程生产的20MnTiB钢和45钢低倍夹杂物的成分以及结晶器保护渣和连铸工艺耐火材料的组成，得出钢的低倍夹杂主要是由Al₂0₃、Mg0、CaO、Na₂O、SiO₂组成的复合夹杂物。通过改进工艺：白渣精炼时间≥10 min,控制Al_s./Al_t≥85%,喂Ca-Si线后软吹氩≥7 min,控制钢包水口插人深度≥200 mm,浸人式水口插人深度80～130 mm,采用优质耐火材料等措施，使低倍夹杂物检验合格率由90.96%～95.31% 提高到99.77%～100%。

关键词：EAF-LF-CC; 低倍组织, 夹杂物;工艺控制

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129770331 false

更新时间：2026-01-21
C72DA钢连铸时避免结晶器钢水卷渣的工艺实践封面论文封底论文增强出版 AI导读

刘欣
2007, 28(1): 61-62.

摘要：通过对150 mm×150 mm方坯结晶器钢水流场的模拟和卷渣机理的分析，改进了连铸的有关工艺参数：浸人式水口浸人深度由70～80 mm提高到120～135 mm;浸入式水口下口直径由25 mm增大至32 mm;保护渣粘度由0.38 Pa ·8提高到0.40 Pa ·8;结晶器钢液面波动由±5.0mm降低到±3.0 mm。结果使C72DA钢的夹杂物合格率由92.10%提高到99.51%。

2

|

0

|

0

<HTML>
<网络PDF><Meta-XML>

<引用本文> <批量引用> 129771340 false

更新时间：2026-01-21

⁰

最新刊期

重钢5流方坯连铸中间包控流装置的数理研究 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

Fe4N及氮在铁基体中的平衡固溶度公式 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

齿轮钢淬火过程多场耦合分析 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

BH08G焊接用钢的热变形行为及动力学再结晶模型 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

连铸坯凝固偏析的原位统计分布分析 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

280 mm×380 mm方坯连铸结晶器钢水流场的数值模拟 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

铜含量对超高强度低碳贝氏体钢力学性能的影响 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

0.75C共析钢压缩变形时的组织演变 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

CSP流程生产Q345B钢带的机械性能和强化因素分析 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

CSP工艺0.04C钢热轧板冷轧-退火织构的演变 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

轧制工艺参数对0.06C-0.31Mo微合金化高强度钢组织和性能的影响 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

低碳钢镁合金脱氧的研究 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

冷处理温度对1Cr20Co6Ni2WMoV钢组织和力学性能的影响 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

Cu对304奥氏体不锈钢应变诱发马氏体相变的影响 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

在我国申请的无取向电工钢专利技术的分析 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

不锈钢AOD精炼工艺的应用和发展 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

1Mn15Cr17Ni2N高氮奥氏体不锈钢的研制 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

EAF+LF(VD)-ESR双联法生产30CrMnSiA 电渣钢的工艺优化 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

酒钢120 t转炉-LF-CC工艺生产L360管线钢的实践 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

260 mm×300 mm连铸坯内裂纹的分析和改进工艺实践 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

帘线钢钢包渣线砖侵蚀分析和提高寿命的工艺措施 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

帘线钢线材表面质量分析 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

EAF-LF-CC工艺冶炼的结构钢低倍夹杂物的分析和控制 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

C72DA钢连铸时避免结晶器钢水卷渣的工艺实践 封面论文 封底论文 增强出版 AI导读

重钢5流方坯连铸中间包控流装置的数理研究封面论文封底论文增强出版 AI导读

Fe4N及氮在铁基体中的平衡固溶度公式封面论文封底论文增强出版 AI导读

齿轮钢淬火过程多场耦合分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

BH08G焊接用钢的热变形行为及动力学再结晶模型封面论文封底论文增强出版 AI导读

连铸坯凝固偏析的原位统计分布分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

280 mm×380 mm方坯连铸结晶器钢水流场的数值模拟封面论文封底论文增强出版 AI导读

铜含量对超高强度低碳贝氏体钢力学性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

0.75C共析钢压缩变形时的组织演变封面论文封底论文增强出版 AI导读

CSP流程生产Q345B钢带的机械性能和强化因素分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

CSP工艺0.04C钢热轧板冷轧-退火织构的演变封面论文封底论文增强出版 AI导读

轧制工艺参数对0.06C-0.31Mo微合金化高强度钢组织和性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

低碳钢镁合金脱氧的研究封面论文封底论文增强出版 AI导读

冷处理温度对1Cr20Co6Ni2WMoV钢组织和力学性能的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

Cu对304奥氏体不锈钢应变诱发马氏体相变的影响封面论文封底论文增强出版 AI导读

在我国申请的无取向电工钢专利技术的分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

不锈钢AOD精炼工艺的应用和发展封面论文封底论文增强出版 AI导读

1Mn15Cr17Ni2N高氮奥氏体不锈钢的研制封面论文封底论文增强出版 AI导读

EAF+LF(VD)-ESR双联法生产30CrMnSiA 电渣钢的工艺优化封面论文封底论文增强出版 AI导读

酒钢120 t转炉-LF-CC工艺生产L360管线钢的实践封面论文封底论文增强出版 AI导读

260 mm×300 mm连铸坯内裂纹的分析和改进工艺实践封面论文封底论文增强出版 AI导读

帘线钢钢包渣线砖侵蚀分析和提高寿命的工艺措施封面论文封底论文增强出版 AI导读

帘线钢线材表面质量分析封面论文封底论文增强出版 AI导读

EAF-LF-CC工艺冶炼的结构钢低倍夹杂物的分析和控制封面论文封底论文增强出版 AI导读

C72DA钢连铸时避免结晶器钢水卷渣的工艺实践封面论文封底论文增强出版 AI导读